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我厂有 1台QCF1 1 .5 - 5 - 3.82 /45 0型硫酸废热锅炉 ,其额定蒸发量 5t/h ,过热蒸汽压力3.82MPa,过热蒸汽温度 45 0℃ ,给水温度 1 0 4℃。它是由沸腾炉冷却水箱和锅炉本体、Ⅰ烟道过热器管束及Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ烟道蒸发面组成 ,蒸发面管材为 38× 4、2 0 # 钢。该炉仅投用 1 3d ,就因除氧 (给水 )温度与给水含氧量不合格 ,造成Ⅰ -Ⅱ烟道水冷隔墙穿孔 8个 ,Ⅱ烟管蒸发面管穿孔 2个 ,Ⅲ烟管蒸发面管穿孔 1个 ,迫使整个制酸生产线停产 ,给企业造成了重大的经济损失。经分析 ,该锅炉发生了典型的溃疡氧腐蚀。1 原因分析( 1 )锅炉进水全部采用… 相似文献
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介绍８０ｋｔ／ａ和１２０ｋｔ／ａ硫磺制酸装置所用两台全自然循环水管式高温废热锅炉的结构特点和运行情况。两台锅炉均采用直通卧式方烟道结构道的四周为膜式水冷壁,受热面为Φ３８ｍｍμ４ｍｍ的光管、双翅片管和螺旋鳍片管。其中一台锅炉前半部中间沿炉气流动方向设置了两道隔墙,隔墙内不设受热面;另一台锅炉中间地一个完整的空烟道,作为内副线,在空烟道出口安装了一个墩式调节阀,用来调节空烟道和两侧的烟气流量。锅炉 相似文献
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国内第一台高温热管废热锅炉在硫铁矿制酸中的应用 总被引：2，自引：0，他引：2
介绍国内第一台高温热管废热锅炉在１００ｋｔ／ａ硫铁矿装置中的应用情况。该锅炉设６个烟道：沉降室、一烟道、空烟道、二－四烟道。沉降室采取水冷壁式水管锅炉结构,一￣四烟产这锅炉结构,因此锅炉实际为水管锅炉与热和锅炉的结合体。实际运行中,水管锅炉易磨损、爆管的弊病掩盖了热管锅炉无曙腐蚀、单根热管损坏不致造成整台设备停运的优点,加之热管锅炉本身密封性差因而热损失大以及换管困难等缺陷,装置的开工率低产汽量远 相似文献
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介绍了与40kt/a硫酸装置配套的F101—5/39—450型余热锅炉的技术改造。通过对沸腾炉内换热管喷涂金属粉末,防止了换热管的磨损爆裂;在余热锅炉的二、三烟道砖隔墙上加焊夹角为30°的顶板,使矿尘迅速滑落,不致堆积;提高四烟道的温度并加强密封,减少了蒸发管的低温露点腐蚀;改进面式减温器结构,使分水均匀,避免了过热器爆管。 相似文献
6.
对全自然循环废热锅炉的改进及其运行情况进行概述。一烟道为空烟道，作为烟尘沉降室，受热面为辐射受热面；炉体采用全悬吊结构，使受热面胀缩自由，避免热应力爆管；受热面采用焊接，取消胀接，故可采用机械振打除灰；过热器布置在第二烟道下部，以避免高温、高浓度烟尘冲刷，改善了工况。改进后锅炉安全可靠，操作方便，利于维修。 相似文献
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ＱＣＦ－５０／９２５－３０－３．８２／４５０型废热锅炉采取前置沉降室和Ｗ形烟道相结合的结构，汽水系统采用混合循环方式，自１９９３年８月投运以来，废热锅炉的大部分性能达到了设计指标，对蒸发受热面爆管，炉墙及炉顶倒塌和锅炉辅机及振打除灰系统的主要故障进行了分析并采取了改进措施。 相似文献
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就我厂ＤＧ１２．５／３．８２－２型自然循环中压余热锅炉的设计和运行问题进行了探讨，认为锅炉的关键部件—过热器应布置于二烟道，一烟道改为空烟道，在沸腾炉保温时间较长的情况下，锅炉的开车不能按照热备用炉开车程序进行，一定要升温升压。 相似文献
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1 前言我厂有 2套 1 0 0ｋｔ/ａ硫铁矿制酸装置 ,均采用ＤＧ1 2 5/ 39— 1型全自然循环废热锅炉回收高温废热 ,生产 3 9ＭＰａ的过热蒸汽。在运行过程中 ,锅炉爆管漏水频繁 ,最糟时一台锅炉一个月漏水 6次 ,停车 1 67ｈ,导致系统开工率下降 ,而且锅炉检修时环境恶劣 ,转化器还要烧油保温 ,给生产带来极大的麻烦。为此我们进行了仔细地检查 ,发现爆管的部位主要集中在过热器和一烟道水冷壁上部 ,这些部位迎风方向的管壁明显减薄 ,并且总有一层冷凝酸。我们认为 ,高温烟尘对管壁的冲刷磨损造成锅炉爆管漏水 ,而每次停车降温降压处理又造成酸… 相似文献