无补偿直埋玻璃钢/聚氨酯保温管壁厚设计探讨

结合无补偿直埋玻璃钢(FRP)/聚氨酯(PUR)保温管的受力特点,探讨了FRP/PUR保温管工作管道壁厚设计方法:通过FRP/PUR保温管环向应力初步确定壁厚,再通过校核轴向应力确定壁厚,取二者较大值作为设计值。同时,为了确保管道的整体安全性,对管道的综合应力进行了校核。     

热力管道无补偿直埋敷设的应力分析

对热力管道无补偿直埋敷设的应力进行分析，认为在热媒温度≤130℃时，管道完全能利用自身的抗压强度抵抗由于温变引起的热应力。     

谈如何正确计算热力管道方形补偿器的安装冷拄值

热力管道由于输送高温的介质 (水或蒸汽 )在系统投入运行或停止时 ,温度变化引起管道膨胀而使管壁内产生巨大的热应力 ,如果此应力超过管材的许用应力 ,就会使管道处于危险状态甚至破坏。论文通过具体事例分析得出了准确计算热力管道方形补偿器安装冷拉值的计算公式。     

基于谐响应分析的扬矿泵安装位置的研究

取不同长度管道,以弹性约束代替升沉补偿装置作用,采用能量积分法建立管道的振动方程,使用有限元方法分析了扬矿泵安装在管道的不同位置时的动力学响应。结果表明,单载荷激励作用下,应力谐响应由小到大分别为：扭矩激励、波浪纵向激励、波流联合水平激励,三者联合且同相位激励时,系统谐响应显著增大;扬矿泵安装位置从高往低下降时,管道最大等效应力呈现由大到小、再由小到大的变化规律,最大等效应力的极小值所对应的扬矿泵位置为次优安装位置。根据特定长度管道的扬矿泵次优安装位置,建立了扬矿泵的次优安装位置经验公式,为扬矿系统的定量设计提供参考依据。     

谈如何正确计算热力管道方形补偿器的安装冷拉值

热力管道由于输送高温的介质(水或蒸汽)在系统投入运行或停止时，温度变化引起管道膨胀而使管壁内产生巨大的热应力，如果此应力超过管材的许用应力，就会使管道处于危险状态甚至破坏。论文通过具体事例分析得出了准确计算热力管道方形补偿器安装冷拉值的计算公式。     

化工管道应力分析

在化工热力管道设计中,为防止管道或设备破坏,提高化工生产的安全性,应对管道进行应力分析,论述了应力的种类、应力分析的必要性、应力分析的方法,以及消除应力的典型措施,提出应根据产生一次应力与二次应力的荷载形式,结合管道中输送介质的温度、相态、管径等因素对管道进行应力分析。     

爆炸荷载作用埋地管道动力响应数值模拟

确定爆炸作用下管道的动力响应,对于管道优化设计、安全运营和降低危险系数具有十分重要的意义。采用大型有限元软件Anays建立管道和炸药模型,使用LS-DYNA 3D模拟了不同炸药量下管道的动态响应。得到不同时刻管道应力云图,获取迎爆面与背爆面关键节点位移时程曲线和Von-Mises等效应力时程曲线,在低炸药量作用下,背爆面中心较迎爆面中心会先屈服破坏,且不同炸药量下,最大应力出现时刻相同,说明应力波的传播速度与炸药量无关。我们应重点关注迎爆面中心和背爆面中心处的力学响应,为管道的安全性监控提出了重要参考依据。     

陆域吹填段地面沉降及管道应力响应特征研究

沿海地区陆域吹填段易发生不均匀沉降,软土地基上敷设管道易发生应力集中进而引发事故。基于有限元法建立天津南港工业园区三维沉降模型,使用固体力学方程以及摩尔—库仑准则表征管土相互作用机制,对地面沉降情况以及新管道敷设和投产时管道的应力响应特征进行研究。研究结果表明,人工填海区域的不均匀沉降程度与填土物性以及海相沉积层表面不平整的天然泥面具有显著的相关性。新管道投产后,已建管道顶部及底部应力下降了约2 MPa,但相邻侧等效应力增长了约4.5 MPa,并行敷设管道的相邻一侧管壁所受的应力较大。研究结果有助于认清研究区域沉降趋势,为软土地基管道应力监测方案制定提供了科学依据。     

尾矿浆体输送管道震动的分析与消除

根据容积泵流量、压力始终是脉动的特点,在分析隔膜泵排入管道内流体的流量Q、压力P与管道水利特性之间关系的基础上,采用在管道并联空气补偿罐的方法以达控制或消弱管道震动的目的。现场实际应用表明,所运用空气补偿罐的设计方法,对生产现场的工程师来说是很有实用价值。     

不同管道特性对PCCP动力响应的影响分析

以南水北调中线工程中河南省南阳段的PCCP为研究对象,建立了有限元动力分析模型,对其动力特性与地震动力响应进行了分析研究。分析了不同管道特性对PCCP动力响应的影响:不同的埋设深度、不同的管壁厚度等。结果表明,当埋深大于某一限值以后,结构的动应力与管道埋深关系不大;管道的最大轴向应力会随着管道壁厚的增加而减小,而最大弯曲应力变化很小。