连铸中间包内衬用耐火材料

本文结合炼钢工艺的发展及耐火材料的技术进步，阐述了中间包永久衬、中间包工作衬及中间包陶瓷过渡器的发展和应用情况，指出了中间包内衬用耐火材料对提高浇注速度和质量的重要性。     

钒铁炉渣用于浇注料的研究

通过对钒铁炉渣理化性能的分析，确定了将其作为主要原料进行炼钢中间包永久层浇注料的研制。该研究生产的方坯中间包永久层浇注料使用寿命达到938炉，板坯永久层浇注料使用寿命达到1023炉，远高于当期使用的中间包永久层浇注料600炉的水平，降低了生产成本。     

连铸钢包衬整体浇注技术的发展

好国内外连铸钢包衬整体浇注技术的发展历程和发展趋势,阐述了高性能铝尖晶石浇注料成为钢包内衬材质的主要原因,分析了攀钢开发整体浇注钢包衬技术的必要性,提出了加快开发这种技术的建议。     

科技信息

50tLF精炼钢包包衬采用整体浇注技术效果显著莱钢特殊钢厂50tLF精炼钢包包衬采用整体浇注技术后，包衬平均使用寿命达到90次，安全性好，耐火材料利用率得到大幅度提高，成本显著降低，取得良好效果。     

中间包用自流浇注料的研制与应用

本文简介了自流浇注料的理论基础及主要特征，研究了颗粒形状、外加剂等与自流浇注料性能的关系，并介绍了自流浇注料在首钢第二炼钢厂中间包上物应用情况。结果表明，自流浇注料具有施工方便、整体性好、机械哟度高、使用寿命长等优点，特别适用于振动设备中很难应用、甚至无法应用的薄壁部位（如钢包、中间包永久衬、加热炉水冷管等）。本文还对自流注料应用中存在问题讨论，并提出了改进措施。     

中间包热状态分析及烘烤工艺优化

 为研究中间包的热状态,开发了计算机数字采样测温系统。依据测温系统对中间包包衬的温度测试结果,分析中间包包衬在干燥、烘烤和浇注几个阶段的热状态,在保证中间包壁耐火材料不发生烘烤裂纹的前提下,从加热时间、煤气耗量、中间包烘烤效果、连铸过程中包内钢水温度波动等几个方面进行研究,实现了中间包烘烤工艺曲线的优化。     

中间包整体浇注技术的应用与发展

介绍了中间包整体浇注技术的发展，详细分析了Ａｌ２Ｏ３含量和水泥加入量对浇注料性能的影响，还介绍了整体浇注的施工工艺，并对整体浇注技术的进一步发展及攀钢中间包如何采用该技术提出了设想。     

整体浇注盛钢桶衬

振动浇灌法筑造盛钢桶内衬具有设备投资低,施工简便,粉尘少,桶衬均匀等特点。又能不拆除残衬补浇修理,克服了拆包难的缺点,耐火材料消耗也低。汉阳钢铁厂与洛阳耐火材料研究所合作,在转炉用10t钢包和电炉用20t钢包中进行了整体浇注内衬的试验。10t钢包整体浇注内衬的一次寿命由粘土砖砌衬的7～8次提高到62～78次。     

自流浇注料的研究与开发

自流浇注料是一种无需振动即可浇注成型的浇注料,随着钢铁冶炼技术的发展,自流浇注料的应用也在不断拓展,它不仅能用于座砖与包底砖的接缝处,而且还可用于钢包壁和包底、中间包永久层、电炉三角区、高炉出铁沟、CAS-OB炉、加热炉等。本文从原材料的选用、级配、超微粉技术的引入、高效有机添加剂等,通过复相改性手段对自流浇注料进行了研究与开发。     

国内外连铸中间包冶金技术

分析了连铸坯中夹杂物的来源和浇注过程中的二次氧化问题.介绍了国内外先进炼钢厂(新日铁、JFE、克鲁斯、迪林根、浦项和宝钢等)中间包夹杂物的去除与控制措施.通过增大中间包容量、采用H型中间包或离心流动中间包、设置中间包气幕挡墙和中间包控流装置,优化中间包结构.通过采用中间包密封吹氩技术控制中间包开浇的二次污染;采用汇流旋涡抑制器防止中间包浇注过程中卷渣;采用碱性包衬和碱性覆盖剂、中间包无氧化烘烤与电磁感应加热、中间包连续真空浇注处理和电磁过滤,可以降低钢水二次污染,防止二次氧化,促进夹杂物上浮,提高铸坯的质量.     

我国连铸中间包内衬耐火材料的发展及应用

介绍了我国连铸中间包内衬耐火材料的发展和使用状况。我国连铸中间包内衬耐火材料由黏土砖、高铝砖发展到硅质绝热板、镁质绝热板、碱性涂料和碱性干式振动料等,这些耐火材料用在不同类型的连铸中间包上,取得了良好的效果,满足了我国不同时期连铸生产的需要。     

韶钢方坯连铸长寿中间包的改进

连铸中间包采用快换机构,浇钢时间和包龄大幅度增加,对中间包工作衬和永久衬提出新的要求.与现有条件相结合,根据大包和中间包的工艺特点,对原用的中间包进行适应性改进.完全杜绝了中间包底大包钢流冲击点的穿漏事故;增加永久层厚度,减少工作层厚度,由自然侵蚀永久层相应位置,从而增加相应位置工作层厚度.经过改进取得满意的效果.同时以很小的消耗获取良好的经济效益和社会效益.     

碱性干式工作衬中间包生产实践

介绍了石钢炼钢厂电炉工序碱性干式工作衬中间包的使用情况，中问包受侵蚀均匀，抗渣性能好，扣包容易，永久层寿命大大提高。     

宝钢连铸中间包热状态测试与分析

连铸中间包内钢水温度是炼钢生产过程的重要工艺参数之一，影响该参数的因素很多，通过对宝钢炼钢部60t中间包的包衬热状态进行测试，分析了包衬蓄热状况对中间包钢水温度的影响。     

连铸中间罐镁质涂料工作衬的实践与体会

本文介绍了连铸中间罐采用镁质涂料工作衬的实践情况。实践证明，采用涂料作工作衬具有施工简便、提高钢的质量、安全可靠及相对减轻劳动强度、延长中间罐使用寿命、降低耐材消耗等优点。对促进连铸生产的发展，具有重要意义。     

宝钢连铸中间包热状态测试与分析

连铸中间负愉钢水温度是炼钢生产过程的重要工艺参数之一,影响该参数的因素很多,通过对宝钢炼钢部60t中间包的包衬热状态进行测试,分析了包衬蓄热状况对中间包钢水温度的影响。     

连铸铝镇静钢时中间包钢水氧含量预测模型

针对国内某厂６０ｔ中间包浇注低碳铝镇静钢的多次试验数据，从理论上建立了浇注过程中中间包钢水氧含量的预测模型，模型中综合考虑了钢包渣中ＦｅＯ及ＭｎＯ含量，耐火材料ＳｉＯ２含量，钢包到中间包钢水吸氮量，浇注时间，拉速，铸坯断面积等因素的影响，并对改进中间包操作进行了讨论。     

八流中间包耐材蓄热对中间包钢液温度的影响

对八流40 t中间包烘烤及浇钢过程的包壁与钢液温度进行了数值模拟计算与20CrMnTiH钢200 mm×200 mm坯连铸现场实测。结果表明,模拟计算烘烤期间中间包耐材升温缓慢,浇钢后中间包内衬耐材升温加快,第3炉外壁温度397℃,达到热平衡;第2炉结束时,计算两侧与中部钢液温度较第1炉对应位置分别升高5.2、1.5℃,计算边流与中部流钢液温差4.8℃,实测第2炉边流间与中部流间钢液温度相差4℃,中间包钢液温度均匀稳定,计算值与实测值趋势一致;烘烤包温度由900℃提高至1000℃时,第1炉中间包钢液温降减慢,水口出钢温度略增,各流间温差减少。     

Study of penetration and corrosion of olivine–periclase and periclase based tundish DVMs by molten slag

Abstract

To enhance the billet caster tundish life, this study examines the relevance of the replacement of regularly used olivine–periclase based mixes by purer MgO containing dry vibe mass (DVM). After service, tundish working lining samples were studied by scanning electron microscopy energy dispersive spectroscopy to understand the influence of MgO saturation of the adhering slag and working lining interaction with the infiltrated slag. The result showed that the tundish working lining was penetrated and corroded by the molten slag for both DVM recipes. However, an increase in MgO content in the DVM exerted a chemical filtration to the molten slag, and the higher concentration of periclase dissolved into the slag, forming a saturated layer at the slag/refractory interface that resulted in the restriction of further slag penetration, probably due to an increase in the slag viscosity.     

RH精炼终点-中间包浇铸过程超低碳钢水增碳的影响因素

通过数据统计,分析了钢厂180 t RH精炼结束到45 t中间包浇铸过程中钢包衬、中间包涂料和覆盖剂等对MA超低碳钢水(≤0.005%C)增碳的影响。结果表明,连续浇铸第1炉增碳较大,增碳量5×10^-6~10×10^-6,其余炉次增碳量≤3×10^-6。通过第1炉缓缓加入覆盖剂控制中间包液面波动,加Al₂O₃减少钢包渣线侵蚀,减少钢包砖衬、中间包涂料和覆盖剂游离碳含量,可使RH精炼终点-中间包浇铸过程中钢水增碳量≤3×10^-6。