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实际生产中发现,同一牌号、不同批次的熔敷金属阶冷后脆化倾向明显不同。对2.25Cr-1Mo-0.25V焊缝的化学成分、力学性能、韧脆转变温度以及金相显微组织进行了研究,认为产生回火脆性是由于Si和Mn含量较高、磷元素以及碳化物在晶界上偏聚所致。 相似文献
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工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能对比分析 总被引:1,自引:0,他引:1
主要从化学组成、力学性能及焊接性能等方面阐述工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能差异,通过分析.表明2.25Cr-1Mo-0.25V钢在一定的焊接条件下具有良好的焊接性,其抗回火脆化性能能力远优于2.25Cr-1Mo钢。 相似文献
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器的研制 总被引:1,自引:0,他引:1
2.25Cr-1Mo-0.25V钢是当前设计温度454℃以上高压临氢设备首选用材,具有强度高、抗氢侵蚀能力强、抗氢脆性能显著、回火脆化倾向小、抗氢致剥离性能优良等特点。本文通过首台产品研制,介绍了2.25Cr-1Mo-0.25V钢锻焊结构热壁加氢反应器制造技术。 相似文献
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通过对三组埋弧自动焊焊材的对比试验,选出用于2.25Cr-1Mo-0.25V钢埋弧自动焊最合适的焊丝与焊剂。 相似文献
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通过对2.25Cr-1Mo-0.25V钢大直径封头采用埋弧焊(交流)方法拼接后整体热成形,再经正火(水加速冷却)+回火恢复材料性能热处理和模拟焊后热处理后的性能试验,表明封头拼缝的力学性能、抗回火脆化敏感性和高温持久试验均满足ASME BPVC.Ⅷ.2及API 934-A规范要求。同时,对封头本体拼缝取样进行各项性能检验,证明该封头拼缝的制造工艺合理可行。 相似文献
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题 总被引:1,自引:0,他引:1
由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2.25Cr-1Mo-0.25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展,对国内需进行的工作提出了建议。 相似文献
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2.25Cr-1 Mo-0.25V纯净钢筒体锻件的工艺与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
为了制造千吨级煤液化反应容器,满足更高温度(482℃)和更高的强度等级(σ0.2≥415MPa),减少简体锻件的重量,在原采用的2.25Cr-1Mo钢的基础上,开发出了加V钢.针对煤液化装置(或大型热壁加氢反应器)用2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢筒体锻件的特点及理化性能要求,分析了冶炼、锻造、热处理等工序的难点,在进行大量的国内、外资料查寻以及材料和工艺试验的基础上,制定出并实施了制造工艺,经过简体锻件的解剖及理化检验,证明所采用的工艺方法是非常有效的,完全满足煤液化装置用钢2.25Cr-1Mo-0.25V的质量要求. 相似文献
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为探索大型石化筒体根部止口的制造新工艺,采用新研发的2.25Cr-1Mo-0.25V合金丝材,使用CMT电弧熔丝增材制造技术首次堆积2.25Cr-1Mo-0.25V直壁墙,探索增材后的最佳热处理工艺,以改善沉积态显微组织与力学性能。实验发现:增材成形的直壁件内部微观组织主要为板条贝氏体、粒状贝氏体和部分马氏体,堆积方向组织差异明显,显微硬度浮动剧烈,拉伸强度远高于母材,但断裂延伸率较低。对增材后的直壁件施加“消氢处理+去应力处理”和“模拟最小焊后热处理”,发现后者能将其塑性提升至与母材相当。根据显微组织分析,经过“最小焊后热处理”,沉积态的板条贝氏体和部分马氏体可转变成均匀分布的粒状贝氏体,组织间的各向异性显著降低。实验证明,应用新研发的2.25Cr-1Mo-0.25V丝材在最佳的CMT电弧熔丝增材工艺参数下成形直壁件并结合“最小焊后热处理”能够最大程度地改善显微组织和力学性能,最终满足石化容器筒体根部止口的服役指标。相比浇铸-锻造成形止口的工艺,开发的CMT电弧熔丝增材新工艺有望大幅节约生产成本,提高制造效率。 相似文献