光纤激光焊接ANSI304不锈钢中厚板工艺参数研究

随着海工装备和核电工业的发展,对不锈钢厚板的焊接要求越来越高.采用正交试验方法对6mm厚的ANSI 304不锈钢进行光纤激光拼焊,研究了工艺参数(包括激光功率、焊接速度和离焦量)变化对304不锈钢(0Cr19Ni9)焊接结果的影响,结合激光深熔焊原理对试验结果进行了理论分析,并对焊接试件进行了拉伸试验,检测了焊接试件的拉伸性能,获得了6mm厚ANSI 304不锈钢激光焊接的最佳工艺参数.     

超薄层0Cr18Ni9/20 g复合钢板的焊接工艺及接头组织

采用H1Cr24Ni13型奥氏体不锈钢焊丝和钨极氩弧焊(TIG)方法对不锈钢覆层厚度为0.5 mm的0Cr18Ni9/20 g异种钢复合钢板进行了对接焊,并应用光学显微镜、能谱(EDS)、线扫描以及扫描电镜等方法对焊接接头组织进行了研究。结果表明:用TIG方法及相应的工艺参数焊接0Cr18Ni9/20 g复合钢板,可以保证覆层金属具有所需的成分和组织。     

浅议水轮机转轮室中环不锈钢药芯焊丝的焊接

通过对材料为0Cr13Ni5Mo(低碳马氏体不锈钢)、且属厚板大型组焊结构件的水轮机转轮室中环的焊接性分析,找出了影响焊接质量和提高生产效率的技术难题,并选用新型的不锈钢药芯焊丝的焊接材料,改进相应的工艺措施,提高操作技能水平,从而达到了保证产品质量和提高生产效率的目标。     

1Cr18Ni9Ti与16MnR异种钢埋弧自动焊研究与应用

1Cr18Ni9Ti与16MnR是超高压开关壳体常用钢板,通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢与16MnR低合金钢埋弧自动焊单面焊双面成型工艺的研究,分析了1Cr18Ni9Ti与16MnR异种钢焊接容易产生焊接缺陷的原因,通过大量工艺试验、评定,以此确定出1Cr18Ni9Ti与16MnR异种钢埋弧自动焊单面焊双面成型合理的焊接工艺,并在生产实际中得到了应用。     

新型000Cr10Ni14Si5不锈钢的焊接工艺研究

000Cr10Ni14Si5不锈钢具有良好的力学性能、耐高温性能以及抗腐蚀性能，但该材料的焊接性能差，工艺要求难度大。为此，针对其特点提出了合理的焊接工艺措施，成功地解决了000Cr10Ni14Si5不锈钢的焊接难题。     

0Cr18Ni9手工钨极氩弧焊和电弧焊工艺对比

文中讨论了奥氏体不锈钢焊接技术,通过0Cr18Ni9（δ=3mm）手工钨极氩弧焊和电弧焊焊接之间的工艺及性能对比（均采取单面焊两面成形）,介绍了薄板手工钨极氩弧焊焊接工艺的优点,为不锈铜材料焊接提供了一种很好的焊接技术。     

00Cr21Ni14Mo2Mn5N不锈钢仰焊焊接接头组织与性能研究

通过金相观察、力学性能和耐蚀性能试验,研究了00Cr21Ni14Mo2Mn5N不锈钢焊条电弧焊仰焊焊接接头的组织与性能,并对其焊接工艺进行了适当的实践与探讨。结果表明,接头的抗拉强度不低于母材,而且塑性良好。     

强化应力及预强化处理对平板焊接残余应力的影响

根据06Cr19Ni10奥氏体不锈钢材料的室温拉伸试验结果,采用ANSYS有限元软件对不同屈服强度下平板焊接过程及焊后强化过程进行了数值模拟分析。结果表明,焊后强化并不能完全消除焊接残余应力,但可以显著改善焊接残余应力的分布;对不同强化工艺下平板的焊接残余应力进行比较,指出对材料进行预强化处理更有利于改善焊接残余应力。模拟分析结果可为应变强化工艺参数筛选提供一定的参考。     

ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的焊接工艺研究

针对ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的成分特点与焊接性,结合公司生产条件,提出了1．7mm ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢板料的手工TIG焊与焊后热处理工艺,并对焊接参数进行优化,最终得到了抗拉强度符合要求的焊缝。     

阀门膨胀节用接管和波纹管焊接工艺的分析

介绍了阀门膨胀节中的接管和波纹管分别选用15Cr Mo和304不锈钢材料连接的焊接工艺。通过对15Cr Mo、304不锈钢及其异种接头焊接性分析,对比分别采用Ni基合金和奥氏体不锈钢填充材料时,获得的焊缝组织,结合焊接性分析结果,确定焊接工艺、制定焊接工艺参数。     

不锈钢与铝摩擦焊

φ60×5毫米不锈钢管与铝管的摩擦焊是某一科研项目的关键工艺。此项目于1978年全国科技大会得奖。现将焊接工艺介绍如下: 摩擦焊是一种机械热压焊接方法,根据不同金属材料的焊接性能,可分为高温和低温两种。一、分析可焊性 1Cr18Ni9Ti不锈钢为奥氏体不锈钢,它具有良好的焊接性能。L2～L4铝为工业纯铝。     

不锈钢软钎焊

我厂791—01中的波纹管材质为1Cr18Ni9奥氏体不锈钢,原设计采用镀银后锡焊,为降低生产成本,我们决定对不锈钢直接进行锡焊。因我厂尚无此焊接工艺,为此我们对不锈钢锡焊的各方面进行了初步探讨,以寻找一种适合本厂使用的不锈钢锡焊的最佳方法。     

热处理工艺对不锈钢转轮焊接接头性能的影响

转轮称为水轮机的心脏，国外往往用转轮制造质量来衡量一个国家水轮机制造水平。转轮材料质量、型线和尺寸精度等都直接关系到水轮机组的效率和使用寿命。目前，大型转轮的制造多为采用0Cr13Ni5Mo不锈钢组焊结构，其焊后焊接接头的性能直接影响转轮的实际使用寿命。附图为转轮实物组焊后照片。我们通过制作焊接试板，采用不同焊接后工艺热处理，制作拉伸、冲击和显微硬度测试试验，来分析研究热处理工艺对接头性能的影响。     

不锈钢焊接接头疲劳强度试验研究

通过焊接接头疲劳试验对SAF2 2 0 5双相不锈钢和 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头S—N曲线进行详细分析 ,并与 16Mn钢焊接接头的试验结果进行比较 ,讨论不同材料焊接接头及试样接头型式对S—N曲线的影响。试验结果表明 ,SAF2 2 0 5钢和 1Cr18Ni9Ti钢焊接试样的常数m和N =2× 10 6疲劳强度与国际焊接学会 (IIW )推荐的数值有较大差异 ,采用IIW的S—N曲线对本文不锈钢焊接试样疲劳评定时 ,将给出偏于安全的结果 ;接头型式不同导致焊接接头局部应力集中有较大差异 ,因而对采用名义应力表示的S—N曲线有明显影响 ;在同类接头形式下 ,SAF2 2 0 5钢和1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的焊态疲劳强度高于 16Mn钢焊接接头 ,而双相不锈钢接头具有更高的疲劳强度     

不锈钢管件焊接区裂纹事故分析及其断口形貌的研究

由环焊缝和纵焊缝连接的各种规格的奥氏体(简称A体)不锈钢管子在海滨存放数年后,发现了大量焊缝产生横向裂纹,该批管件焊接材料为:HOCr18Ni9Si2自动焊丝与HJ 260焊剂(曾错用过H1Cr18Ni9Ti和HoCr18Ni11Mo焊丝);手工焊采用TAl焊条,少数薄壁管件则用HlCr18Ni9AlTi和HOOCr22Ni10焊丝,分别用氩孤焊和等离子焊焊接的;而进出     

0Cr18Ni9不锈钢埋弧焊工艺

本公司从辽宁华锦集团乙烯改扩建工程中承接了一台脱甲烷预分离塔（T—1410）制造任务。由于操作介质苛刻,故设计上选用耐腐蚀的不锈钢材料0Cr18Ni9。对0Cr18Ni9不锈钢进行焊接性分析,从焊接方法、焊接材料、焊接参数等方面进行焊接工艺性试验,分析总结出了合适的焊接工艺,并成功应用于该设备的制造。     

奥氏体不锈钢薄壁容器的焊接工艺特点

奥氏体不锈钢薄壁容器在制造安装过程中会出现焊后收缩变形,简体棱角度和直线度超标等现象。本文针对奥氏体不锈钢薄壁容器在制造中出现的问题,分析了0Cr18Ni9不锈钢薄壁容器的焊接特点,结合施焊的实际情况,得到正确的奥氏体不锈钢薄壁容器的焊接工艺。     

ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢补焊工艺的研究

针对ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢产品在生产中出现的焊接不稳定问题,经常出现返修补焊的现象,论文对ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢铸件补焊进行研究,使用焊条电弧焊的方法,选用2209-15低氢焊条,采用多层多道焊,通过确定合理的工艺参数及焊接方法,分析焊接接头的金相组织,对焊接接头力学性能进行检测,验证ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢在使用2209-15低氢焊条,采用所选焊接工艺条件下,焊接接头是否能满足产品要求。解决双相不锈钢铸件焊接产品在精加工出现缺陷。经过试验确定,焊接热影响区主要由双相组织组成,焊缝区域主要由奥氏体组织和少量铁素体组织组成,焊接接头力学性能满足使用要求.     

小口径不锈钢管的焊接工艺方法

某单位的1Cr18Ni9Ti不锈钢管道,规格为φ48mm×6mm,工作压力为30MPa,焊接质量要求高,焊接接头内不允许有焊瘤、凹陷及过烧现象,并进行100％X射线探伤(Ⅰ级)及严格的通球检验。 1Cr18NigTi不锈钢虽然具有较好的焊接性,但由于该管道直径较细,壁厚较大,施焊时如焊接工艺不当,极易在焊接接头内成形焊道上出现过烧氧化、焊瘤、凹陷以及产生晶间腐蚀等缺陷,使其力学性能     

1Cr13不锈钢电磁组件焊接裂纹分析及工艺措施

1Cr13马氏体不锈钢焊接性能差,极易产生冷裂纹缺陷。某航空产品零件的材料为1Cr13,在激光焊后焊缝产生延迟裂纹。现针对工件无法焊前预热及其结构特点,用氩弧焊代替激光焊,通过焊接工艺控制解决该产品焊接裂纹问题,避免产生焊缝冷裂纹。