苏联国家标准ΓOCT12731——75 机器脚踏车、机动脚踏两用车、小型及摩托车发动机“活塞销”的技术条件

代替（ΓOCT12731—67）。有效期自1976年7月1日至1981年7月1日,违犯标准按法律追究。 1、技术要求: 1.1活塞销应按照并经过批准的规定程序和符合本标准备项要求的产品图样制造。 1.2活塞销应采用ΓOCT4543-71规定的15X,15XA,20X和12XH3A号钢制造。 1.3活塞销的尺寸极限偏差应符合ΓOCT11731—74的规定。 1.4活塞销的外圆表面须经渗碳淬火处理。允许碳氮共渗处理。碳氮共渗的要求应在产品图样上标明。 1.5活塞销处圆表面的渗碳层深度（指从活塞销的外表面到开始出现铁素体的渗碳层深度）应该为:     

谈活塞销渗碳的均匀性

一、前言 渗碳质量包括显微组织、表面硬度、渗层深度、碳浓度。就活塞销而言,因考虑到:（1）有一次淬火加热过程;（2）热处理后,在直径方向有0.50mm左右的磨削余量;（3）实际使用失效状况;（4）目前的实际工艺水平;所以,其外圆表面的渗层深度及硬度作为考核活塞销渗碳质量的主要指标。因此,要提高活塞销渗碳的均匀性无疑是一个关键性问题。因为: （一）目前,同一炉内活塞销外圆表面渗层深度的不均匀性是较严重的,其偏差值一般在0.20～0.40mm范围内,有时甚至要更大些。由于这种渗碳的不均匀,在一炉内很难避免地总有一部分活塞销因其外圆表面渗碳层太厚或太薄而不合格。 （二）活塞销成品的外圆表面硬度与其渗碳层的合格与否有着直接的关系。我们从因外圆表面硬度低而不合格的成品活     

WZ003552 表面镀膜技术的发展现状

正传统的表面渗碳、渗氮热处理,工件表面渗层的硬度约为HV1000左右。与此相比,化学气相沉积(CVD)、物理气相沉积(PVD)以及等离子化学气相沉积(PCVD)等表面镀膜处理,工件表面硬度高达HV2000以上,因此对耐磨性、耐蚀性、抗高温特性要求较高的工具、金属型膜以及汽车零部件等广泛采用该表面镀膜技术实施表面硬化加工。概述了化学气相沉积、     

滴注式气体渗碳的CO_2控制装置

本文在试验应用过饱和气氛渗碳的基础上,对CO_2单参数控制碳势的特点及局限性进行了分析,介绍了根据过饱和气氛的工艺特点所建立的CO_2碳势控制系统。采用过饱和气氛渗碳。930℃,20CrMnTi钢第一小时渗层深度大于0.7mm,渗碳周期可缩短二分之一,并可获得良好的渗层组织和性能。     

表面淬硬层深度对齿轮性能的影响

高功率传递齿轮现采用表面渗碳和淬硬。表面淬硬层深度是一个必须由齿轮设计者针对热处理过程规定的重要参数。试验结果表明，表面淬硬层深度以不同的方式影响弯曲和表面（接触）负荷能力。小于或大于最佳值的不利于表面淬硬层深度将导致可达到的负荷能力降低。     

RG-45-9Q型滚筒式电阻炉

本文介绍的RG-45-9Q型滚筒式电阻炉,用于低碳钢珠、自行车及缝纫机用小零件等的渗碳、碳氮共渗及光亮淬火。炉子结构较新颖,使用、维修方便。渗层深度满足轻工产品薄小零件要求,渗层均匀。并可提供淬火槽、清洗机组成连续生产线。     

渗层检测的快速退火工艺

渗碳、碳氮共渗淬火另件,必须按规定的标准工艺进行退火获得平衡状态的组织方能测定渗层的深度。“ ISO”标准以显微硬度法测定,但目前国内大多数机械构件的渗层测定仍采用金相法。常用渗碳、碳氮共渗的20Cr、20CrMo、20CrMoTi等材料制成的另件,国家（或部级）标准中均规定了相应的退火工艺。目的在于获得处于平衡或接近平衡状态的退火组织、通过显微组织的鉴别来测定渗层的深度。例如: 渗碳活塞销, 1984年9月机械工业部颁布的渗碳活塞销金相检验标准规定: 850℃加热15～20分钟,650℃等温10～20分钟空冷。 检验实践证明,按上述工艺处理20CrMnTi、20Cr、20CrMo等材料一般是可以得到平衡或接近平衡状态的组织,但有诸多的弊端。首先需备有两台炉子作为加热设备,工艺较复     

表面镀膜技术的发展现状

传统的表面渗碳、渗氮热处理，工件表面渗层的硬度约为HVl000左右。与此相比，化学气相沉积（CVD）、物理气相沉积（PVD）以及等离子化学气相沉积（PCVD）等表面镀膜处理，工件表面硬度高达HV2000以上，因此对耐磨性、耐蚀性、抗高温特性要求较高的工具、金属型膜以及汽车零部件等广泛采用该表面镀膜技术实施表面硬化加工。概述了化学气相沉积、物理气相沉积工艺的特点、用途、存在问题与使用对应注意事项。重点介绍了日本东方工程公司开发的直流脉冲等离子化学气相沉积表面硬化技术的特点、用途、设备构成与实际应用例。     

活塞销稀土渗碳直接淬火工艺

一、技术要求 活塞销热处理的内在质量要求极为严格,按JB/NQ54.1-87规定,活塞销用20C_r钢制造（成分见表 1）,表面硬度HRC58～64,硬度差≤3HRC,渗碳层深度0.90～1.05mm,马氏体M1～5级,碳化物K1～2级,精磨余量为≤0.20mm。     

德国标准——往复式内燃机活塞销质量特征的概念和检验

1、适用范围 本标准适用于: 1.1 外径d_1≤80mm的一切往复式内燃机活塞销。 尺寸（mm） 1.2 符合1.1规定的渗碳钢和氮化钢制成的活塞销。 2、同时有效的标准 DIN 102测量工具测量工件时的标准     

发动机齿轮“点蚀”的正交试验研究

评定碳氮渗齿轮质量好坏的主要参数是渗层深度、表面碳浓度及渗层碳浓度梯度。而要获得较为准确的渗层深度,合适的表面碳浓度及平缓的碳深度梯度,除了要有正确的碳势、温度、渗碳总时间外,还要有合适的强渗时间与扩散时间之比。齿轮早期磨损点蚀的原因很多,齿轮精度、材料和热处理规范及润滑油选择不当都会造成齿轮早期磨损点蚀。研究齿轮渗碳层深度超出21.67%是否会导致齿轮点蚀,通过正交试验、工艺参数研究及金相检测分析,碳化物的分析,找出了合适的工艺参数。     

抽油泵缸套氮化工艺的改进及其节能效果

缸套与柱塞是深井抽油泵的主要零件,它们构成摩擦付,在深井温度较高,冲次8～12次/分的条件下工作时,易磨损或腐蚀而失效。抽油泵的寿命在一定的使用条件下取决于缸套及柱塞的质量。我厂生产的CYB系列抽油泵38CrMoAl缸套采用气体氮化工艺,规定氮化层深度0.2～0.4mm,表面硬度HV≥856,以满足耐磨的要求,但存在问     

18Cr2Ni4WA钢制长型针阀体“内固外气”复合C—N共渗空冷淬火…

为提高长型针阀体座面处的渗层深度和硬度，本文进行了针阀中孔插碳棒与未插碳棒Ｃ－Ｎ共渗时对比试验，实践证明，插碳棒后座面处的渗层深度，硬度及碳化物级均得到显著提高，共渗后采用空冷淬火，冰冷处理，不仅表面硬度高，而且变形量很小。     

发动机曲轴的激光冲击复合处理工艺研究

介绍了激光冲击强化和修复曲轴的新方法,并与其它曲轴处理方法进行了比较。实践表明选择合适的工艺参数,可在零件表面得到搭接均匀,表面硬度大于600 HV和厚度达到1．0 mm的硬化层,冲击区表层残余应力达到-495 MPa,而绝对磨损体积下降了133％以上。对磨损曲轴,可以先采用激光熔覆处理,然后对修补区进行激光冲击处理。激光冲击强化复合处理具有表面硬度高、零件变形小和不影响曲轴轴心部性能等优点,可以使性能超过无损伤曲轴,能实现曲轴的再循环利用,大幅度降低了生产成本。     

9Cr钢/Inconel 625镍基合金异种接头激光窄间隙焊接工艺研究

采用窄间隙激光填丝焊接技术实现了25mm厚度9Cr钢/Inconel 625镍基合金异种材料的连接,并对所获得的焊接接头组织和力学性能进行测试分析。结果表明:焊接接头在保持窄焊缝(宽度约4.5mm)条件下,有效避免了侧壁未熔合等缺陷,焊缝成形良好。焊接接头组织显示出典型的树枝晶形貌特征,其间距和生长方向受到焊接热循环的影响。硬度试验表明,9Cr钢一侧热影响区硬度达到450HV,高于Inconel 625镍基合金母材(205HV)、9Cr钢母材(215HV)及焊缝区(220HV)。焊接接头的室温抗拉强度为468MPa,断裂位置位于Inconel 625母材上。焊接接头焊缝区室温冲击功为68J,低于Inconel 625合金(105J),高于9Cr钢(49J)。本研究可为9Cr钢与镍基合金厚壁材料激光窄间隙焊接提供参考。     

钢粉末法渗铝的试验研究

对固体粉末在30 钢、45 钢、GCr15 钢进行渗铝工艺做了一些研究,确定了温度及时间与渗层深度的关系。使用X射线衍射仪分析了相结构;用电子探针分析了渗层的浓度变化及金相组。对渗层进行了显微硬度分析。在性能方面,进行了抗高温氧化性能和耐磨性试验     

18Cr_2Ni_4WA钢制长型针阀体“内固外气”复合C—N共渗空冷淬火工艺探讨

为提高长型针阀体座面处的渗层深度和硬度,本文进行了针阀体中孔插碳棒与未插碳棒C—N共渗对比试验。实践证明,插碳棒后座面处的渗层深度、硬度及碳化物级别均得到显著提高。共渗后采用空冷淬火,冰冷处理,不仅表面硬度高,而且变形量很小。     

碳钢表面激光熔敷Ni基Cr3C2／（Ni＋Cr）复合涂层的研究

使用2kw连续波CO2激光器在45^#钢表面进行激光熔敷Ni合金中添加50wt%Ni Cr包敷的Cr3C2复合粉的复合少层，并对激光熔敷层的晶体生长形态、物相和硬度进行了分析。结果表明：熔敷层由下至上可分为平面前沿生长区，胸状晶区及枝晶：熔敷区的近表层由高度细小的奥氏体枝晶和C7C3、Cr3C2等物组成，熔敷层的硬度平均高达HV0.2950-1200。添加Cr3C2粒子的激光熔敷层的显微硬度比镍基合金的显微硬度平均提高了HV0.2300。     

T91与12Cr1MoVG异种钢焊接接头的硬度分析

采用自动钨极氩弧焊对12Cr1MoVG与T91异种钢进行焊接,研究在不同工艺实验条件下对异种钢焊接接头硬度的影响。研究结果表明,在不同工艺实验条件下,异种钢的焊接接头焊缝形貌基本一致,焊缝呈现倒梯形上下2层结构。经历热处理后的异种钢焊缝中心的硬度HV约为250,而未经历热处理的异种钢焊缝中心的硬度HV约为300,最高HV达到390,且异种钢焊接接头硬度靠近T91一侧硬度呈现突变上升。     

等离子表面淬火热处理工艺的研究

利用等离子体作为热源对45号钢进行表面淬火，通过试验获得了等离子体表面淬火热处理的最佳工艺参数，并简要分析了各种工艺参数对淬硬层硬度、深度、淬硬带宽度的影响规律。45号钢经等离子体表面淬火后，淬火硬度在HV800左右，采用等离子体热源对工件进行热处理是可行的。