热轧F35MnSiV非调质钢

热轧F35MnSiV钢是利用钒、钛微合金化的铁素体-珠光体型切削用非调质钢,其力学性能、表面淬火性能和切削性能均能满足调质45钢的技术要求,可以代替调质碳结钢制造轴类、杆类等零件。     

Φ160mm高强韧性非调质钢S38MnSiV的研制

采用30t EBT EAF-40 t LF+VD-3.16 t铸锭-800/650×4轧机流程开发了Φ160mm非调质钢S38MnSiV(%:0.38～0.45C、0.55～0.75Si、1.40～1.55Mn、0.08～0.15V、0.020～0.050S、≤0.025P)。检验结果表明,钢材中氧含量(8～13)×10^-6,氮含量(128～186)×10^-6,氢含量(0.4～1.2)×10^-6;Φ160mm非调质钢S38MnSiV锻成Φ110mm圆钢的组织和机械性能均满足标准要求,用该钢生产的曲轴中值弯曲疲劳极限为3633.3 N·m,安全系数1.771。     

100 t EAF-LF-VD-CC流程生产非调质钢的工艺实践

非调质钢S38MnSiV(/%:0.41～0.45C、0.55～0.70Si、1.40～1.55Mn、≤0.025P、≤0.025S、0.10～0.20Cr、0.11～0.15V、0.012 0～0.020 0N)的生产流程为40%铁水+废钢-100 t EAF-LF-VD-160 mm×160 mm～260mm×340 mm CC工艺。通过控制电弧炉出钢终点[C] 0.15%～0.30%,出钢[P]≤0.012%,出钢温度1 640～1 680℃,高碱度渣精炼,控制钢液铝含量,VD后喂氮化锰线控制钢液中氮含量等工艺措施,8炉生产结果表明,钢中氧含量-[O]5×10^-6～11×10^-6,[H]1.2×10^-6～1.5×10^-6,[N]135×10^-6～180×10^-6;260 mm×340 mm铸坯热孔成Φ140 mm棒材经880℃ 120 min正火风冷,580℃ 240 min回火空冷后的抗拉强度Rm为870～925 MPa,屈服强度Rel为560～605 MPa,其冶金质量满足标准要求。     

非调质钢S38MnSiV采用转炉-矩形坯连铸工艺的生产实践

本钢采用“铁水脱硫扒渣→150t转炉冶炼→（LF+RH）精炼→矩形坯连铸（350 mm×470 mm）→800 mm棒材连轧机组（轧材保温）→检验入库”生产工艺流程,生产的非调质钢S38MnSiV,钢材中氧含量不大于16×10-6、氢质量分数不大于1.2×10-6、氮质量分数在（136～162）×10-6范围内;φ160 mm圆钢的低倍、非金属夹杂物、晶粒度等级均符合标准要求;力学性能达到Rm≥865 MPa,ReL≥560 MPa,Aku≥66 J,满足标准要求。     

非调质钢柴油机曲轴的开发

曲轴生产线加工设备的自动化程度和加工精度都很高,对曲轴锻件毛坯的内在质量、切削性能及外形尺寸精度都有很高的要求。国内提供的调质钢Ｓ５３Ｃ锻造曲轴毛坯因调质质量不稳定,硬度不均匀,切削性能差,导致生产线经常出现停产。１９９５年底开始,江铃汽车公司决定用非调质钢取代调质钢制造曲轴。１　曲轴材料的性能　　气缸内活塞的往复运动通过连杆传递到曲轴形成旋转运动,再由曲轴输出扭矩,驱动汽车行驶。所以,曲轴的受力状态既有扭转又有弯曲。其次,曲轴各轴颈都在很高的比压下,以很大的相对速度在轴承中承受滑动摩擦,产生较…     

钙处理对含硫非调质钢中硫化物形态的影响

通过实验室小炉试验研究钙处理对中硫非调质钢中硫化物形态的影响。结果表明,钙处理后铸坯中硫化物由纯硫化锰转化为含钙铝的复合硫化物,长宽比在1~2区间内的硫化物比例明显提高;在轧制后,经过钙处理的试样中硫化物的长宽比也更多地集中在1~3区间内,这说明钙处理有效改善了钢中硫化物的形态特征,使得更多的硫化物呈纺锤状,提高了钢材性能。     

30MnVS非调质钢的开发

 采用100 t电炉→LF精炼炉→VD真空炉→320 mm×480 mm大方坯轻压下连铸-控轧控冷工艺流程,制定了30MnVS钢合理的化学成分,并强化电炉终点控制、LF造白渣脱氧、增氮增硫、夹杂物变性处理和低过热度全保护浇铸等关键生产工艺,开发生产了30MnVS非调质钢,横截面各部位碳质量分数差值（碳偏析）为0.02％,晶粒度为10级,具有优异的强韧性配合和热稳定性,热轧态冲击功大于160 J,在常规锻造加热温度为1 160～1 200 ℃正火后保持细晶,屈服强度大于620 MPa, 冲击值不小于120 J,伸长率大于20%,显著高于国内传统非调质圆钢。     

非调质钢的发展及开发策略

本文概述了非调质钢的发展，并对普钢企业开发非调质钢的策略进行了探讨。     

曲轴用高强度48MnV非调质钢的开发

复合添加V-V-Ti-N将使48MnV钢具有高强度和一定的韧性,使其σb≥862 MPa,σ0.2≥530 MPa,δ5≥15%,ψ≥30%.微合金化的48 MnV非调质钢已成功用于载重汽车发动机的曲轴.     

轴用易切削非调质钢YF45MnV的试制

采用高碱度精炼渣、沉淀脱氧和扩散脱氧相结合的超低氧钢生产工艺、稳定的增氮增硫技术、控制硫偏析的连铸工艺,成功开发了机床传动轴用易切削非调质钢YF45MnV,该钢的各项性能指标均满足用户的要求。     

一种新型高性能非调质钢

采用合适的合金化设计方案、优化冶炼和轧制工艺,研制了一种组织为粒状贝氏体的非调质钢。该钢晶粒细小、组织均匀、力学性能优异,并且具有较好的热稳定性,能满足超高强度抽油杆对强韧性、疲劳寿命及热加工工艺性能的要求,可以替代传统的优质合金结构钢,也可以用于其它需调质处理的性能要求高的结构件。     

42MnVRE非调质钢的研制与应用

在许多领域所用的钢材由于要求进行调质处理，因此工序复杂，成本升高。为此，人们从７０年代开始在不断开发一系列的非调质钢来替代某些调质钢，以达到降低成本的目的。目前，国内的模具、汽车、机械等行业的许多材料是４５调质钢，为减少工序，降低成本，本研究课题旨在...     

冷拉强化非调质高强度螺栓用钢LF10Mn2VTiB的研制

研究了１０．９级非调质螺栓用ＬＦ１０Ｍｎ２ＶＴｉＢ钢的成份，性能及强韧化机理。该钢的显微组织由贝氏体，马氏体，奥氏体组成，有利于提高强度和韧性。     

易切削非调质塑料模具钢的组织与性能

研究了微合金化易切削非调质塑料模具钢０．２Ｃ－２Ｍｎ－１Ｃｒ的组织和性能。该钢经Ｖ－Ｔｉ微合金化和加Ｃａ－ＲＥ处理后，在６５ｍｍ方热轧（锻）空冷的钢坯上可获得极好的强度和韧性配合。     

非调质钢抽油杆疲劳断裂的分析

V Ti微合金化非调质钢 (% ) :0 .10～ 0 .2 0C ,0 .6～ 1.0Si,1.4～ 2 .0Mn ,0 .6～ 1.0Cr ,0 .0 6～ 0 .12V ,0 .0 4～ 0 .10Ti,经热轧后的Φ19mm成品材在最大应力 5 4 0MPa ,应力比 0 .1时的疲劳寿命 >10 7,但经 110 0～12 0 0℃ 1.5～ 2min感应加热锻后空冷的该钢抽油杆锻件平均疲劳寿命仅为 11.7× 10 4 。检测和分析表明 ,热轧材的晶粒平均面积为 785 μm2 ,抽油杆锻件疲劳断裂部位的晶粒平均面积为 315 5 μm2 。抽油杆锻件表面有过热和严重晶界氧化现象 ,疲劳断裂的裂纹起源于表面并延沿晶界扩展 ,致使疲劳寿命急剧降低     

49MnVS3非调质钢质量分析和工艺的改进

大钢集团是"七五"期间非调质钢开发、研究的主要攻关单位,1997年开始生产49MnVS3钢种.所采用2种工艺流程如下:     

LF精炼工艺对36MnVNS4含硫非调质钢硫含量和夹杂物形貌的影响

试验的36MnVNS4含硫非调质钢（/%:0.36C,0.66Si,1.00Mn,0.010P,0.045S,0.26V,0.0110N）的冶炼工艺流程为铁水+废钢-70 t EBT EAF-LF-方坯连铸-轧制。研究了LF 19.82%Al2O3,（CaO）/（SiO₂）=2.64和14.63%Al2O3,（CaO）/（SiO₂）=2.15两种渣系精炼对软吹后钢中氧含量,喂S线后S的收得率以及钢中夹杂物成分和形貌的影响。结果表明,高碱度白渣精炼工艺有利于钢中氧含量的降低,但不利于钢中硫含量的稳定;精炼渣碱度（CaO）/（SiO₂）由2.64降低至2.15时,有利于钢中硫含量的稳定控制,硫的回收率由35%提高至75%;两种精炼工艺下钢中的夹杂物分布、形貌和组成基本相同。通过钢包钙处理,长条状MnS夹杂转变为球状复合夹杂。     

中国汽车板市场发展及炉用新技术

分析了目前国内汽车板生产的现状和发展趋势,介绍了目前在世界范围内较为领先的镀锌连续退火炉预氧化新技术和深度冷却技术,明确了高端汽车板生产"超轻、超强、多复合"的发展方向。     

推土机铲斗用调质耐磨钢的开发

通过Mn-Ti-B系合金成分设计、N含量控制以及控制轧制工艺,对推土机铲斗用调质耐磨钢进行试验开发.在试验生产过程中,以较低的终轧温度、较大的变形量获得部分针状铁素体+少量贝氏体组织,再通过调质处理提高钢板的强度和冲击韧性.所开发钢板性能满足推土机铲斗用耐磨钢的应用要求.     

新型V-Ti-B微合金化调质Q690E钢板的开发

通过低碳及"Mn-Cr-Mo-B-V-Ti"微合金化成分设计及轧制、热处理工艺选择,成功开发出工程机械用Q690E钢板(/%:0.10～0. 15 C,0. 20～0.40 Si,≤0.015 P,≤0.005 S,0.30～0.40 Cr,0.20～0. 30 Mo,0.035～0.045 V,0.01～0.02 Ti,0.001～0.002 B)。Q690E钢板880～910℃淬火+570～610℃回火的微观组织为回火索氏体,屈服强度811～891 MPa,抗拉强度852～938 MPa,-40℃冲击功在132～167 J,满足GB/T16270-2009对Q690E工程机械用钢力学性能的要求,结果满足用户严格使用要求,同时降低了生产成本。