Nd和Ce对AZ91镁合金组织和力学性能的影响

利用SEM和XRD等方法研究了总含量为2.5%的单独或复合加入Nd和Ce的AZ91镁合金的铸态显微组织和相组成,并测试和分析了合金的室温力学性能.结果表明,单独加Nd和单独加Ce的AZ91合金中形成的稀土相分别是块状的Al2Nd相和针状的Al11Ce3相,二者混合加入时两种稀土相同时出现,两种稀土相的相对含量与两种RE元素的相对含量相关.当混合加入Nd和Ce时,合金的Al2Nd相中的部分Nd和A11Ce3相中的部分Ce分别被Ce和Nd置换;Nd和Ce的加入可以明显改善AZ91合金的力学性能,其原因与稀土相消耗基体中部分Al、RE的晶粒细化、弥散强化等有关.其中AZ91+1.0Nd+1.5Ce合金的力学性能最好,其铸态合金的抗拉强度和伸长率分别达到240 MPa和11%.     

Sr对AZ91镁合金组织及力学性能的影响

采用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪等研究Sr对AZ91镁合金组织及力学性能的影响.结果表明:添加微量Sr可以细化并离散AZ91合金的铸态共晶组织,在合金晶界处Sr与Al生成多角块状或杆状的Al4Sr高熔点相;当Sr含量为0.2%时,AZ91-0.2Sr合金的综合力学性能最优,AZ91-Sr合金的时效进程与AZ91合金相比明显被抑制.由于这些析出相及合金晶界附近Al4Sr高熔点相的强化作用,AZ91-0.2Sr合金经T6处理后的室温和高温力学性能皆优于原AZ91合金的.     

Nd和Ce对AZ91D镁合金显微组织和力学性能的影响

用金相显微镜、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)等研究了稀土元素Nd和Ce对AZ91D镁合金组织和力学性能的影响.结果表明,同时加入Nd和Ce可明显细化合金组织,并形成针状和粒状分布的Al2Nd和Al2Ce化合物.当加入1.0%Nd和0.6%Ce时,合金的室温强度和高温抗拉强度同时达到最大值,分别为228MPa和161.9MPa,相应的伸长率也最好,分别为3.2%和11.5%.     

微合金化元素Ce对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响

研究了微合金化元素Ce对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,在AZ91镁合金中添加Ce可以起到细化晶粒、净化除杂和提高合金力学性能和抗疲劳性能的作用。并且当Ce的添加量为1.5%时,合金的综合性能最高。     

Y对AZ91D镁合金组织及力学性能的影响

研究了稀土元素钇（Y）对AZ91D镁合金铸态及热处理态的组织和力学性能的影响。结果表明：Y会强烈地细化合金组织，并在合金中生成方块状的Al6Mn6Y相及杆状的Al2Y相。少量的Y能显著提高合金的力学性能，当Y含量（质量分数）达到1．5％时，合金得到最佳的力学性能。另外，含Y的AZ91D合金固溶处理后硬度及抗拉强度皆高于原AZ91D合金，并且Y会推迟镁合金的时效过程，延长时效峰值的到来时间。     

Ce含量对AZ91D镁合金组织及性能的影响

研究了不同Ce含量的AZ91D镁合金的晶粒尺寸、物相和力学性能。结果表明,Ce含量不同的AZ91D镁合金显微组织、物相和力学性能有较大差异;Ce含量在0.5%~1.5%范围内,随着Ce含量升高,晶粒尺寸逐渐细化;当Ce含量为1.5%时,晶粒尺寸最小,合金综合力学性能最高。     

微量Ce对AZ91镁合金微观组织及耐蚀性的影响

用X射线衍射(xRD)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、析氢法、动电位极化及浸泡实验等手段研究了添加微量稀土元素Ce对AZ91镁合金微观组织及耐蚀性的影响,并从热力学角度分析了Ce对提高合金耐蚀性的影响机制.结果表明,稀土Ce细化了合金的微观组织,使β-Mg<17>Al<,12>相变得断续、弥散,成分分布更为均匀,生成了Al4Ce相及Mg-Al-Mn-Ce-Fe的金属间化合物;稀土Ce使合金在3.5%Nacl溶液中的自腐蚀电位升高,与Al、O生成了不连续的保护性氧化膜,提高了合金的耐腐蚀性能;添加0.5mass?时合金的耐蚀性最佳.     

Al-Ti-C对AZ91D镁合金组织及力学性能的影响

研究了Al-Ti-C不同加入量、不同加入温度对AZ91D镁合金组织的影响，得到了两种工艺因素对AZ91D镁合金的组织和力学性能的影响规律：不同加入量（0、0．5％、1．2％、1．8％、2．5％、3．2％，质量分数，下同）Al-Ti-C和Al-Ti-C加入量为2．5％时不同加入温度（680℃、710℃、740℃、770℃）综合优化后，Al-Ti-C细化剂加入量为2．5％、加入温度为710℃的AZ91D镁合金组织细化程度及综合力学性能最佳。     

Ce对AZ91D镁合金力学性能与阻尼性能的影响

为了提高AZ91D 镁合金的力学性能与阻尼性能,利用OM(光学金相显微镜)和XRD 分析了金属型铸造不同Ce 含量AZ91D 合金的显微组织和相组成,测试了室温力学性能,用悬臂梁技术测量了其阻尼性能。结果表明,AZ91D合金中加入一定量Ce 后生成的Al4Ce 相被推移到生长界面,阻碍枝晶的自由生长,从而细化合金铸态组织;Ce 能提高AZ91D 合金室温抗拉强度,而对其屈服强度和延伸率影响不大,Ce 能提高合金的阻尼性能;AZ91D-0.7%Ce 合金晶粒细化效果佳,力学性能较理想,阻尼性能最高;合金的阻尼行为可用Granato-Lücke 理论来解释。     

Ce对AZ91镁合金铸态组织细化的影响

加入少量的Ce（0．2％-0．8％,质量分数）可明显细化α-Mg基体,随Ce量增加,合金中的β-Mg17Al12相数量减少,且由连续网状形态变为非连续分布．同时,Ce与合金中的Al结合形成针状或杆状的Al4Ce化合物．能谱分析和液淬显微组织观察表明,组织细化机制主要归结为Ce加入引起结晶界面前沿的成分过冷,增加均质形核的数量．显微组织的改善导致了合金的力学性能和腐蚀性能明显提高．     

添加稀土元素Ce对AZ91D镁合金组织的影响

用金相显微镜、能量色散谱仪（EDS）和X射线衍射仪（XRD）研究了稀土元素Ce对AZ91D镁合金铸态组织的影响。结果表明，Ce对AZ91D镁合金具有明显的变质效果，加入0．4％Ce后，α-Mg树枝晶变化不明显，晶界上的β-Mg17Al12相呈断续网状分布；加入0．8％Ce后，合金晶界上的离异共晶β相基本上断裂成骨骼状，转变为颗粒状且分布比较均匀；加入1．2％稀土Ce后，枝晶变细，共晶β相完全变为颗粒相，弥散分布于晶界处。微结构分析发现，组织中出现了分布于晶界处的杆状Al10Ce2Mn7化合物。     

钇对AZ91镁合金组织和力学性能的影响

研究了Y对AZ91镁合金组织和性能的影响.试验结果显示:Mg-7.5%Al-0.7%Zn-0.15%Mn-xY铸造镁合金的显微组织主要由α(Mg)基体、β(Mg17Al12)相、λ(Al2Y)相组成.一定量的Y能明显改善合金的组织,有效提高合金的室温和高温力学性能.过量的Y则使合金组织粗大,降低合金的力学性能.     

形变及时效对AZ91镁合金组织和力学性能的影响

通过对均匀化退火后的AZ91镁合金热挤压以及随后的时效处理,分析了形变及时效过程对材料组织与性能的影响.结果表明:AZ91镁合金在320和380 ℃挤压时发生了动态再结晶,组织比铸态细化,力学性能大幅度提高;随后的时效处理进一步提高了挤压镁合金的力学性能.经380℃挤压及200℃,10 h的时效处理后,其抗拉强度σb可达357 MPa,延伸率δ达到8%.     

钇对AZ91镁合金晶粒大小显微组织及力学性能的影响

采用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜等分析测试手段,研究了添加Y(0.3%~1.3%,质量分数)对AZ91镁合金晶粒大小、显微组织及力学性能的影响。结果表明,随Y添加量增加合金晶粒尺寸先由0.419mm增大到1.117mm后减小到0.864mm,共晶组织先由网状分布变为离散岛状分布,随后又有聚集为断网状的趋势。当Y添加量为0.7%时,合金共晶组织最细小,晶粒最大,Y与合金中Al反应生成块状新相Al2Y。向AZ91镁合金中添加少量Y后,常温下铸态合金力学性能下降,高温(200℃)下合金力学性能增强。     

模锻对AZ91压铸镁合金组织和力学性能的影响

采用金相分析、拉伸试验、SEM分析对模锻成形前后的AZ91镁合金进行微观组织和力学性能检测。结果表明:热锻成形后,合金的晶粒得到了细化;缩松压实、缩孔变小;力学性能提高。     

Sn对AZ91镁合金显微组织与力学性能的影响

研究了Sn对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明：合金中加入Sn形成的颗粒相MgzSn使合金组织晶粒变细,使晶间组织β相由连续网状变得不连续,并且提高了合金的力学性能。当Sn含量为1％时,合金的力学性能最佳,抗拉强度为187MPa,硬度为76HV,与未加Sn的aZ91相比,分别提高了30％和31％。     

铈对AZ91D镁合金组织和力学性能的影响

利用光学显微镜、X射线衍射和扫描电镜等分析研究了含铈AZ91D镁合金(0.26%Ce、0.69%Ce、0.93%Ce)的显微组织及相组成,并对其室温力学性能进行了测试,同时与不含铈AZ91D镁合金的组织和力学性能进行了比较.结果表明,当加入0.69%Ce时,合金铸态组织得到明显细化,网状β相呈弥散的粒状分布于晶界上,同时有大量的针状物Al4Ce相出现;而当加入0.93%Ce时,合金的铸态组织没有细化现象,反而较AZ91D-0.69%Ce的组织有粗化的趋势,且针状化合物长大成杆状.适量稀土Ce可以改善合金的力学性能,当Ce含量为0.69%时,合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率及硬度分别比AZ91D镁合金提高15.8%、8.7%、140%及15.7%,其综合力学性能达到最佳.分析了Ce对合金的综合强化机理.     

合金化对AZ91D镁合金组织与力学性能的影响

利用光学显微镜（OM）和X射线衍射（XRD）分析了分别加入合金化元素Ce，Si和Ca后AZ91D合金的铸态组织和相组成，测试了合金室温拉伸性能和硬度。结果表明：加入Ce和Si后合金组织中分别生成杆状Al4Ce和汉字状Mg2Si相，而加入Ca后无新相生成，加入的Ca主要固溶于β相中；Al4Ce和Mg2Si相在合金凝固过程中被推移到生长界面，Ca原子偏聚在生长界面前沿，从而阻碍枝晶的自由生长，细化合金铸态组织：Ce和Ca的加入可提高合金室温综合力学性能，且前者提高程度要高于后者提高程度，而Si的加入却降低合金室温综合力学性能。     

脉冲电流对AZ91镁合金凝固组织和力学性能的影响

通过调节脉冲电流峰值电压,研究了脉冲电流峰值电压对AZ91镁合金凝固组织和力学性能的影响,并与MgCO3变质处理进行了对比。结果表明,随着脉冲电流峰值电压的增大,合金的凝固组织愈加细化,力学性能不断提高;当脉冲电流峰值电压达到2000V时,脉冲电流处理试样的抗拉强度比未处理试样提高了25%、伸长率提高了128%,比变质处理的抗拉强度提高了4%、伸长率提高了14%。     

Sr对AZ91镁合金凝固组织和力学性能的影响

利用光学显微镜、X射线衍射仪和扫描电镜,研究了添加0.05%~0.25%Sr对AZ91镁合金凝固组织和力学性能的影响。结果表明:加入微量Sr后,合金的初生相粗化。随着Sr加入量的增加,初生相的形貌尺寸变化不明显,第二相发生由细化到粗化再细化的变化。当加入0.05%Sr时,第二相细小均匀地分布于基体;当Sr加入量为0.1%和0.2%时,发现Al4Sr相;当Sr加入量为0.05%时,合金的力学性能最优,其抗拉强度和伸长率分别为259 MPa和15.47%,较未加Sr时分别提高了50%和727%。