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采用非线性方程计算法计算20CrMnTiH钢末端淬透性,只需利用生产实际数据加以修正,就能进行精确的淬透性计算和预报,与实测值偏差不超过2HRC。采用化学成分设计和控制,保证20CrMnTiH钢△[C]不超过0.007%,△[Si]波动不超过0.04%,△[Mn]、△[Cr]不超过0.02%,△[Ti]不超过0.01%,△[Alt]不超过0.010%,[Ni]、[Cu]不超过0.05%,[Mo]、[W]、[V]不超过0.03%,[P]、[S]不超过0.020%,[N]和[B]分别不超过0.006 0%和0.0005%,并控制碳偏析指数不超过1.035%,可实现国际先进水平的末端淬透性HRC4带宽控制。 相似文献
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为满足大规格22CrMoH齿轮钢窄淬透性的要求,兴澄特钢在实际生产中采用包内合金化与RH成分微调控制齿轮钢的化学成分;通过控制钢液过热度在15—20℃,采用电磁搅拌工艺和凝固末端动态轻压下技术,并保证铸坯的加热温度和均热时间,保证了成分的均匀性。热轧成品横断面上成分偏析度均〈5%,从而较好地控制了22CrMoH齿轮钢的淬透性和淬透性带宽,J15为33~39HRC,带宽为7HRC。 相似文献
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淬透性是20CrMnTiH(FQ)的重要性能指标,20CrMnTiH(FQ)要求的淬透性带宽6-8HRC,属于窄带,在开发时曾发生大比例由于淬透性不合而由协议标准改用国标的情况,经过课题组的攻关,目前已完全解决淬透性问题,合格率由最初的50%~60%提高到98%。 相似文献
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齿轮钢20CrMnTiH的淬透性窄带化,是用户对20CrMnTiH钢的新要求。根据冶炼设备条件,进行了电炉→LF-VD→模注冶炼窄淬透性带齿轮钢20CrMnTiH的试验研究。结果表明,通过窄化钢的化学成分,电炉→LF→VD模注冶炼20CrMnTiH钢工艺可以实现淬透性窄化,钢的各项性能符合用户要求。 相似文献
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《山西冶金》2018,(5)
利用硬度分布函数计算8620H钢淬透性,以最优淬透性计算结果的各主要化学成分值为基础指导生产,采用化学成分窄范围设计,保证主要化学元素成分控制范围:w(C)为±0.007 5%,w([Si])为±0.03%,w([Mn])、w([Cr])、w([Ni])为±0.02%,w([Mo])为±0.01%,w([Alt])为±0.010%,w([P])、w([S])不超过0.020%,w([B])不超过0.000 5%,并控制碳偏析指数0.95~1.05。产品实测J_(1.5)、J_(5.0)、J_(7.9)、J_(12.7)淬透性满足要求,淬透性带宽达到不大于6 HRC,甚至不大于4 HRC的水平。 相似文献
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以20CrNiMoH齿轮钢为实验对象,研究了齿轮钢不同晶粒尺寸对其淬透性的影响。在同一棒料上截取端淬试样,经925、950、980、1 000和1 050℃等不同奥氏体化温度处理后开展末端淬火实验,结果发现经不同奥氏体化温度处理的试样淬透性能差距较大。进一步研究发现,20CrNiMoH齿轮钢试样淬透性能的不一致主要源自于不同试样晶粒尺寸的差别。20CrNiMoH齿轮钢试样经不同奥氏体化温度处理后,晶粒尺寸和长大趋势不同,晶粒尺寸长大会推迟过冷奥氏体相变发生,从而保持奥氏体的稳定性,提高齿轮钢的淬透性。此外还定量研究了20CrNiMoH齿轮钢晶粒度等级同淬透性硬度的关系,发现20CrNiMoH钢晶粒度级别提高1级,J5、J9和J15处端淬硬度值分别下降约1.9HRC、4.0HRC和1.3HRC,J9处端淬硬度受晶粒度的影响最为显著。 相似文献
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