TB2型卡钳螺钉组件的设计

一、产品用途 在真空系统中,TB2型卡钳螺钉组件,用于二个对称卡钳法兰(符合ISO　1609-1986E国际标准)的连接。它是卡钳法兰(LF法兰)连接的专用紧固件。 二、代号与适用通径 代号　　　　适用通径 1. TB2/l 　φ63～φ250毫米 2.TB2/2 　　φ320～φ500毫米 二、结构与用法 TB2型卡钳螺钉组件,由卡钳螺钉、卡钳套垫、螺母等零件组成。 使用卡钳螺钉组件连接卡钳法兰(LF法兰)应与O形密封圈、中心圈组合使用。 使用时,先将O形密封圈套在中心圈上,再将中心圈装在二个对称卡钳法兰中间,然后,用卡钳螺钉组件将卡钳法兰(LF法兰)卡紧。参看…     

KJ-1型快速接头的设计

一、设计理由 在真空系统的设计中,当选用气动真空阀门时,需要将气源的气体输送到管路系统。此项工作采用快速接头连接管路十分方便。为此,我们设计了KJ一1型快速接头。 二、技术规范 1.公称通径:4毫米。 2.公称压力:<10公斤/厘米2。 3.介质温度: 5～80℃。 4.适用介质:非腐蚀性气体、工业用 水等。 三、结构 KJ一1型快速接头,主要由左、右两个接头体、钢球、弹簧、密封垫圈、套、销、软管接头、螺母等组成。右端接头体是本产品的主体部份。上述各零件安装于其上,构成一整体。在右端接头体内腔里,有一个钢球和弹簧,当左、右二端接头体分离…     

几何公差代号标注示例讲座 第六讲 几何公差代号标注示例6——铰制孔用螺栓

<正>螺栓的Φ12外圆柱面与法兰上的铰制孔配合(图6),对它的准确度要求比较高。给出Φ12外圆柱面中心线A的、采用最大实体要求的直线度公差。为保证头部支承面、连接螺母支承面对中心线A垂直,避免螺栓与螺母连接后弯曲变形,给出:1)M10螺纹中径中心线对中心线A平行度。     

井筒内大型玻璃钢风筒安装和改进

济宁二号煤矿风井净径6.0m,井深603.8m。井筒内悬挂1对1.5t双车临时罐笼、4条管路和动力电缆,井壁固定1路玻璃钢矩形风筒,抽出式通风。梯子间的围板复用经过改造的玻璃钢矩形风筒。此次安装与拆除工作,在占用设备较少的前提下,缩短了建井工期,合格率达98%。矩形玻璃钢风筒总重80.7t,由102节组成,每节高5.75m、宽1.188m、长1.98m,净通风断面1.96m2。每节分4片,各节、片均用M12螺栓连接,通过两对螺栓式拉杆固定。安装工艺如下:矩形玻璃钢风筒采取井口组装,悬吊下放;风筒与悬吊设施共重110.7t,凿井期间稳车能力小,无法一次悬吊,必须分段下放;…     

150米~3/时空分塔结构简介

1．上塔塔板结构为筛板式,共52块,有两种形式:19、22、37块是一种,结构与其余一种相同,只溢流管高度为另一种的一倍。塔板用环固定于筒体的两圆槽间(以锡焊固定),塔板中部置一中心罩,其效用是迫使液体环流和起支撑作用。塔板上布有φ0．9毫米、节距3．25毫米的均匀小孔,低温气体由小孔而上,液体则按环流方向经溢流槽流至下一块塔板。     

一种新型的键槽加工对中仪器的应用

我公司在生产实践中 ,吸收德国福伊特公司加工键槽的检测对中方法 ,生产制造了一种新型的加工对刀仪 ,解决了加工时产生的偏心、偏斜问题 ,提高了加工精度。现将该仪器的原理及使用方法介绍如下。一、结构原理1 结构 :内键槽对刀仪由底板 1、圆头定位销 7、百分表座 3、百分表 2、螺母 4、表杆 (触头 )5、插刀 6等零件组成。采用普通钢材制作 ,其中百分表座用 2—Ｍ6的沉头螺钉与底板连接 ,底板上的 8—Ｍ5螺孔与装百分表的中心轴线组成 45°形成两排对称均布 ,而二只圆头定位销按各组工件孔径的大小分别安装在对称的两边Ｍ5螺孔上。如图 1…     

加油机小流量检定流量变量器

因为燃油加油机小流量检定时流量难以控制 ,很多检定人员在加油机周期检定或监督检查中 ,根本不检小流量。笔者设计的流量变量器 ,能很好地解决小流量检定时流量控制难题。而且方便实用 ,结构简单 ,易于自行加工。如图所示 ,变量器由橡胶密封圈、变量器体、夹紧座组成 ,直径Ф１ 与油枪头出油口外径相等 ,Ф２ 尺寸根据枪头出油口内径 ,按流量、直径比的比例确定 ,制成多种规格。检定时 ,只需根据检定流量的需要 ,选用合适的变量器 ,将油枪头装入变量器内 ,用螺栓坚固夹紧座即可。第一次检定为无效检定 ,从第二次开始进入正常检定程序。１ …     

圆管刚性法兰加劲肋角焊缝受力特性及强度计算理论

该文针对圆钢管刚性法兰角焊缝在轴拉荷载作用下的受力性能开展了非线性有限元分析,研究了法兰竖向、横向和环向角焊缝在不同荷载水平下的应力发展规律,指出了法兰在轴拉荷载下三道焊缝的传力分配,进行了不同加劲肋高宽比对竖向焊缝受力影响的研究,提出了更加科学合理的角焊缝计算公式,并通过刚性法兰节点轴拉静力试验证实了所提出的计算公式的合理性。结合有限元分析及试验研究结果得到如下结论:圆钢管刚性法兰竖向角焊缝在轴拉荷载下的焊喉截面正应力呈上大下小的非对称分布,竖向焊缝的拉压分界线位于焊缝长度 约1/5处;角焊缝落弧端存在应力集中;在允许焊缝部分进入塑性的情况下,结构依然是安全的;修正后的角焊缝强度计算公式可应用于圆钢管结构刚性法兰的连接设计。     

钛合金球形火箭发动机贮箱

日本研制的一种球形火箭发动机贮箱的外形尺寸如图1所示。这个直径为1130mm 的球形箱体在制造过程中采用了常规的加工工艺,包括6Al—4V 钛合金的固溶处理和时效老化处理的工艺在内。每只半球由环形轧制板热压成形、并且热处理、然后精加工、并用钨极惰性气体焊把它们组焊在一起、连接法兰和喷咀的固定法兰由电子束焊在精加工之前进行焊接。这个箱体设计要经得起48kg/cm~2的最大工作压力和动载负。钛合金材料显示的机械性能是最小屈服抗拉强度105kg/cm~2、极限强度115kg/cm~2、延伸率6%、箱体壁厚1.5mm,具有足够的安全系数。     

镶有玻璃体的钢件滚光法去黑皮

在电子行业,常有多种规格镶有玻璃体的钢件需要进行表面处理。这类零件经高温成瓷后,钢体部位会氧化成一层较厚的黑皮,使钢体表面变得粗糙。因此,在电镀之前不但要除去氧化皮,还要进行滚光处理,以求获得整平性较好的表面。一、被加工件的性质该零件是电机整流管上的管帽,由两部分组合而成。该零件基座φ18mm,垂直行管φ25mm,管高11.5mm。两部分采用玻璃粉粘接成型后再烧结的工艺处理。玻璃粉经高温成瓷后在两体中起绝缘作用,零件呈⊥形,每300个/公斤。二、改变工艺增加滚光工序在生产的最初阶段,我们采用的是常规的去黑皮工艺,待黑皮去掉后,瓷釉部位受到了损伤,     

老50m~3/h空分设备提取液氮的方法

<正>一、问题的提出由于老 50 m3/h空分设备的设计中,下塔只设置一只液氮分析阀,而连接该阀的是一根φ6×1mm的紫铜管,管子的顶端是封住的,并在侧面钻有φ5 mm的孔,由冷凝蒸发器下锥体向上插入;管子的顶端距冷凝蒸发器的下孔板只有 5mm,其高度已超过了液氮槽内液氮面的实际高度。见图1。     

钢管混凝土柱排架-核心筒结构抗震性能研究

以钢管混凝土柱钢框架-核心筒结构为工程背景,将钢梁与柱、核心筒的节点修改为螺栓连接的铰接节点,制作1/40的缩尺结构模型进行振动台测试,研究结构的损伤特点、动力特性、最大侧向位移、层间位移角、扭转角、地震惯性力、楼层剪力和延性需求等。结果表明:震损出现在下部楼层的混凝土楼板与柱连接、楼板与核心筒连接、楼板与钢梁连接、核心筒角部等部位;基本自振周期和阻尼比随震损增加而增大,动力放大效应减小,长周期地震动反应较显著;核心筒最大层间位移角达1/26,超过规范框架-核心筒结构体系不倒塌限值3.8倍未出现倒塌;钢排架抗扭刚度小,结构扭转反应由核心筒主导;地震惯性力和楼层剪力受地震长周期分量的影响小,楼层延性需求差异大。     

φ40全金属密封闸阀

一、引言 通径φ40毫米全金属密封闸阀是为强流短脉冲电子直线加速器的栅控电子枪与大气隔离而设计、研制的。电子枪的束流传输要求该问阀的厚度尽量薄,能直接通过电子束流。由于电子枪的烘烤排气和阴极分解激活的工艺要求,以及加速器真空系统需获得超高真空,要求该闸阀内部结构简单,能耐可靠,关闭时闸板的主密封对大气的泄漏率不大于10-9-10-10托·升/秒。配上这样闸阀的电子枪在制造的工艺过程中能获得很高的超高真空,并在靠闸阀与大气隔离而移出排气台后一段较长的时间内,枪内仍能维持相当高的高真空,已激活的复合阴极不致中毒,阴极发射…     

TALYCENTA圆度和轴线直线度检查仪的常见故障及排除方法

一、渝泵部分:故障现象产生原因排除方法1.油泵不工作,马达不转; ‘’.1二龙日:v交流电压,一般是保险丝烧{句「引起:,绷电麟触点吸合不好;3)逻车;「步它制l包路板Kst!s/424或K508/434无信号输出。更换相同规格的保险丝;用酒精清洗继电器触点或用新的继电器替换,更换已损坏的元件。2.油泵不工作,但马达工作正常:扩!{{不央111卜乙)了山i、;至l{油泵的过滤器堵塞,3)马达和油采之间的忠接销脱开。注入同型号的油;用航空汽油清洗过雄器或更换过滤器,重新接入连接销。3.马达只能转肠l)油压不足:秒·{“)控制电路板上的电子元件已损坏,无信号 )输…     

铰接连杆式安装系统振动传递特性测试及分析

目前涡扇发动机安装系统中大多采用铰接连杆式安装节进行发动机与机翼的连接,测试与分析铰接连杆式安装节的振动传递特性对于发动机的减隔振安装设计有重要作用。以某型发动机安装系统为参考,设计由发动机假件、前/后安装节缩比模型以及吊挂组成的安装系统原理验证模型。以原理验证模型为研究对象采用激振器及真空吸盘进行刚体模态试验及振动传递试验,得到发动机刚体模态与安装系统力传递率-频率曲线,并分析确定振动传递的主路径。结果表明:刚体运动模态主要集中在100 Hz以下,并且模态耦合现象比较严重;60 Hz以下,振动传递主路径为发动机-前安装节-吊挂;60 Hz～120 Hz带宽内,振动传递主路径为发动机-后安装节-吊挂;在1阶转速附近,力传递率小于1,设计出的安装节缩比模型具备隔振功能。同时,研究结果可为后续研究中涡扇发动机安装系统多体动力学建模与仿真方法的验证以及安装系统优化设计提供试验支持,并为全尺寸涡扇发动机安装系统隔振试验研究奠定基础。     

气体涡街流量计仪表系数测量结果的不确定度分析

一、涡街流量计的工作原理及测量方法涡街流量计的工作原理是在流体中设置漩涡发生体,从而发生体两侧交替地产生有规则的漩涡,漩涡列在漩涡发生体下游非对称地排列,发生一定的频率,通过以下公式即可得出流速:f=St×v/(1-1.27d/D)×d式中:St——斯特劳哈尔数,为无量纲数,与漩涡发生体及雷诺数有关;v——流速;d——发生体迎面宽度;D——公称通径。临界流文丘里喷嘴由一个光滑的圆形入口部分收敛到最低咽喉区,气体通过喷嘴时,其速度增加,它的密度减小。在喉部,最小面积达到所需的音速     

氧压机冷却器气腔隔板损坏及处理

1 氧压机性能参数及使用要求2Z16-166．67／10．8-50型氧气压缩机是杭州制氧机厂根据我厂的工艺要求专门设计制造的,该机组为立式二列二级双缸双作用活塞式压缩机,气缸为无油润滑,活塞推力为16t,排气量为10000m3/h(标态),吸入压力为1．05MPa,排气压力为5．0MPa,活塞行程为240mm,一级气缸直径为φ370mm,二级为φ55mm,转速为428r／min,冷却水耗量为85t／h,配用电机为850kW、14极同步电机。全机组包括主机、冷却器、缓冲器、同步电机、润滑系统、水冷却系统及电、仪控制系统。压缩机通过刚性联轴器直接与电机相连接。 本机具有一定的自动化操作水平,吸入及排出工况的变化可通过中间气动薄膜调节阀自动调整,以适应氧气量的变化。     

ZZGC9.8自行式单臂架钻灌台车

ZZGC9.8型钻灌台车是为广西红水河上天生桥二级电站隧洞灌桨工程设计的。 天生桥二级电站是一座高水头引水式发电站,设计水头176m,6台发电机组,总装机容量132万kW,年发电量82亿度。 该电站三条相互平行的引水隧洞,是该电站最重要的主体工程之一。洞长9.55km,最大埋深760m,开挖直径φ9.5～φ10.8m,衬砌后的直径为φ8.7～φ9.8m。隧洞区域内地质构造十分复杂,大断层七条,小断层多条,还有大量溶洞、槽峪、多条暗河通过洞区。为了确保衬砌后引水隧洞长期稳定和安全运行,设计要求对隧洞通过的较大溶洞段、裂隙区和破碎带围岩进行360°范围内高压固结灌桨及锚杆加固处理,以使围岩与衬砌层共同承受内外荷载,并削减外水压力的作用程度。根据设计,1~＃洞需处理段达11处,累计洞长1617m,灌桨工程量96854m,锚杆12956根(8m/根),要求我局从 1992年元月至10月将上述工程全部完工,以使第一台机组按时发电。 该项灌桨、锚杆加固工程,施工技术严,难度大。设计要求隧洞断面上0°～360°范围内每15°一个孔,共24个由隧洞中心向外辐射的灌桨孔,并先灌后加装φ32mm、8m长     

箱形柱芯筒式双法兰刚性连接节点平面框架拟静力试验研究

提出一种箱形柱芯筒式双法兰刚性连接节点平面纯框架及减震框架,设计了两榀5层原型结构,对两榀原型结构试验子结构进行0.7倍缩尺,完成拟动力试验之后继续进行拟静力试验,该文对拟静力试验中两榀框架的滞回性能、各典型部位应变变化、刚度退化及耗能能力等进行对比研究。试验结果表明,当层间位移角为0.005 rad(1/200)时,纯框架和减震框架整体均保持弹性状态,中间柱型摩擦阻尼器开始摩擦耗能,占结构总耗能的71.3%;当层间位移角为钢结构弹塑性位移角限值0.02 rad(1/50)时,两榀试验结构滞回曲线均呈双线性,节点域均无塑性产生,减震框架柱脚塑性发展较纯框架更小;当层间位移角为0.04 rad(1/25)时,滞回曲线均更为饱满,节点域仍无塑性产生,纯框架柱脚屈曲更为明显。拟静力试验中两榀框架连接节点可靠,中间柱型摩擦阻尼器通过摩擦耗能,有效延缓减震框架主体结构塑性发展,减震框架结构刚度、耗能能力、抗震性能优于纯框架。     

千分尺径轴向间隙的检具

本文介绍一种小检具,用来对千分尺径轴向间隙进行检定,方法简便易行。如图所示,检具由固定座1、旋转臂2和一杠杆千分表4组成。用螺钉6和7固定检具,螺钉3固定千分表支承架,螺钉5固定旋转臂。检查轴向窜动时,使表头垂直于尺轴线,松开螺钉3,将表调至合适位置后固定。以3～5N的力往返作用于丝杆轴线方向,指针位移量即为轴窜动值。检查径向摆动时,拨动测头与光杆母线接触。松开螺钉3并左右摆动表体,使测头与母线适当接触,然后在测头对称方向施力,得出光杆在这一方向的摆动量。再松开螺钉5使旋