合山电厂4号炉过热器爆管及减温器产生裂纹的原因分析

为了了解合山电厂４号炉过热器管长期过热爆管及减温器孔桥裂纹产生的原因, 对两部件进行了宏观及金相检查, 得出结论： 过热器管内壁存在氧化层, 影响传热, 造成过热器管长期超温运行, 材质球化损伤严重而爆破; 减温器孔桥裂是由于本身结构不合理, 材料产生疲劳所致     

锅炉喷水式减温器改装的几个问题

早期国产高压锅炉,采取减温器联箱与过热器联箱合用的方案。蒸汽从上一段过热器流入联箱在减温器外夹缝改变流向180°转弯经减温器流入下段过热器。减温器多选用水室文丘里型结构,部分选用单喷头式结构。两种减温器运行后极易损坏,尤其高温段减温器最为严重。损坏之处如水室内壁喷孔间和壁厚过渡部位有裂纹,水室与进水管连接焊缝断裂,喷头或连接水管根部断裂,扩压管、混合管(即保护套管)断裂和变形位移及其支承部件脱落等。     

异物堵塞造成的高温过热器爆管分析

结合某制造厂生产的锅炉高温过热器爆管的3个实例,分析了锅炉高温过热器爆管的原因,认为制造厂在设计制造减温器过程中减温器内套筒拼接时下衬扁钢垫板,在机组运行中扁钢垫板脱落,堵塞高温过热器管,从而造成过热器管局部超温而爆管.建议对类似型号锅炉的高温过热器入口联箱进行内窥镜检查,及时排除爆管隐患.     

电厂锅炉减温器存在的问题分析与预防

1 电厂锅炉减温器存在的问题 1.1 2005年某电厂锅炉过热器的减温器,由于制造中忽视对减温器喷嘴焊接质量的检查,安装中又没进行复检,结果机组在试运调试阶段,过热器减温器喷嘴与喷管之间断裂脱落,造成炉顶过热器集箱爆破,同时引起炉顶过热器集箱附近的汽水管道爆破,使安装机组投产试运日期向后推迟,造成了一定的经济损失.     

再热器微量喷水减温器结构型式改进的探讨

某工程过热器系统采用两级喷水减温器,再热器系统采用事故喷水和微量喷水减温器,事故喷水减温器采用雾化片式,其余减温器采用笛管式。通过运行监测,过热器减温器喷水前后的温度降与喷水量吻合,而再热器微量喷水减温器喷水前后温度降相差很大,且喷水后两个温度测点的测量值相差也很大。通过对运行数据及减温器结构分析,将再热器微量喷水减温器优化为雾化片式,提高了测量的准确性。     

300 MW机组锅炉过热器减温器喷管断裂原因分析及改进

华润电力登封有限公司发电机组锅炉为DG1025/18.2-Ⅱ12型亚临界压力一次中间再热、自然循环锅炉,其过热器系统设有三级喷水减温器,用来调节过热蒸汽温度.一级减温器布置在低温过热器(低过)出口集箱至大屏进口集箱的连接管上,二级减温器布置在全大屏出口集箱至屏式过热器进口集箱的连接管上,三级减温器布置在屏式过热器出口集箱至高温过热器进口集箱的连接管上.     

600 MW机组锅炉减温器断裂原因分析及改进措施

分析了某电厂600 MW机组锅炉过热器减温器断裂的原因,认为其主要是减温水引进管与喷雾管壁温温差大、减温器入口管座与入口管的焊接缺陷以及喷雾管与入口管异种钢焊接存在弊端等。对此,提出了更换材质、减少壁厚、改进焊接和检验方法等措施,实施后,没有再出现减温水管道振动及其它异常现象,设备运行稳定。     

由过热器爆管现象判断减温器损坏

高温过热器在较短期间内连续发生两次爆管。通过对事故的宏观、微观及性能分析和判断,证实是减温器损坏引起管排长期过热而导致爆管事故的发生。     

锅炉末级过热器水塞爆管原因分析及预防

某电厂3台300 MW机组锅炉末级过热器相似位置均多次发生爆管,所爆管屏均靠近末级过热器进口集箱底部,正对二级减温器的来汽.分析认为其主要原因是二级减温器喷水管断裂、锅炉起动及运行中二级减温水投用不当等导致受热面弯头易积聚雾化不良的减温水,造成水塞所致.建议锅炉起动过程中使炉膛均匀受热,起动初期严格控制减温水量,尽量不投或少投二级减温水等,防止受热面管形成水塞.     

汽包至对流过热器出口压差大原因分析

闵行发电厂9号机组经过增容降耗改造后．在2003年小修前发现汽包至对流过热器出口压降增大，针对这一不安全现象，通过压力测量试验．证实了在过热器系统中{字在不正常的流量分配．后对减温器进行割封头检查．确认二级减温器(两)已损坏。更换一级减温器(东)、一级减温器(两)、二级减温器(两)后，汽包至对流过热器出口压差恢复正常。     

喷射式蒸汽减温器外壳的检修

许多发电厂高压锅炉上装有喷射式调整过热汽温的减温器。这种减温器安装在过热器的第一段和第二段之间。这类减温器组之一的示意图见图1。视锅炉负荷和受热面的清洁程度来决定过热蒸汽的温度,在过热器第一段以后的过热温度波动在385到450℃之间。靠喷水使在蒸汽减温器内的蒸汽温度降到340～350℃,在这之后,蒸汽再进入蒸汽过热器的第二段。     

平圩电厂2008t/h 炉过热器汽温偏差的原因初探及防止措施

一、概述平圩电厂一期工程60万 kW 机组的1号锅炉系哈尔滨锅炉厂引进美国 CE 公司技术设计创造的。锅炉型号为 HG-2008/186-M 型,锅炉型式为单炉膛、单汽包、一次中间再热式强制循环汽包。锅炉采用平衡通风,正压直吹式制粉系统,燃烧器四角布置切圆燃烧方式。过热器分级布置。过热器系统采用一级减温,减温器布置在高低温过热器之间的联接管上。后屏过热器出口至未级过热器入口的联接管采用     

420t/h锅炉后屏过热器爆管分析

景德镇发电有限责任公司3,4号炉系上海锅炉厂生产的SG420-13.7/M416B型锅炉,分别于1993,1994年投产发电。3,4号炉后屏过热器共14屏,每屏由12根管子组成W型管屏,外圈3根由?8×5的钢研102管组成,内圈用?8×5的12Cr1MoV管绕成。其蒸汽流程为,蒸汽由前屏出来后经一级减温器喷水减温后进入后屏,后屏出口是二级减温器,蒸汽经二级减温后进入对流过热器。 2001—2002年底,3,4号炉共发生后屏过热器爆管事故7次,严重影响锅炉的安全运行。 7次爆管分别发生在后屏过热器蒸汽出口段的第4只变头以及后屏出口段的内圈定位管弯头上。集中发生在从…     

超临界锅炉防止异物堵塞爆管的技术措施

从超临界锅炉试运及投运后的运行情况看,异物堵塞容易造成锅炉短期过热爆管。其爆管部位多发生在高温过热器、屏式过热器、高温再热器入口联箱的中部区域管屏。为此从结构上简要分析了异物堵塞引起的过热爆管原因,提出了防止锅炉异物堵塞爆管的技术措施：锅炉调试吹管后应进行检查,包括检查部位、方法、要点等,以及要求锅炉减温器在安装前、吹管后,对减温器混合管衬垫进行检查、清理。建议锅炉制造厂在联箱中部增加手孔,保留屏式过热器进口小联箱检查孔,增设屏式过热器进口汇集联箱检查孔;进一步完善制造工艺和严格执行制造工艺要求,加强质量控制,防止异物进入锅炉受热面。     

军粮城发电厂2、3、4号炉喷水减温器扩压管的损坏

天津军粮城发电厂2、3、4号炉均为哈尔滨锅炉厂生产的HG—230/100型炉。原设计烧煤,后改为烧油。锅炉仅设置一级减温器,装在低温过热器出口联箱后。减温器型式为文氏管混合式喷水减温器。其设计参数为: 进汽温度438℃,出口汽温403℃,进汽量220吨/时,减温水量10吨/时,给水减温,     

锅炉过热器二级减温器裂纹原因分析及对策

温器内壁有可自由膨胀的内套筒,以防止减温水直接作用于减温器管道内壁而产生裂纹,减温器结构及喷雾管布置见图2。2 过热器二级减温器裂纹分布情况 裂纹分布点见图1,2。 (1) a点:塞块与喷雾管连接部位有3/4圆周环向裂纹。 (2) b点:喷雾管孔区域发生孔间裂纹,壁厚方向的管子孔间断裂脱落,孔区域出现环向不规则的断裂、甚至完全断开。 (3) c点:喷雾管与管接头焊接部位开裂。 (4) d点:喷雾管用孔圆周方向发生裂纹,裂纹分布为环向、龟裂、沿壁厚方向发展,最深处80 mm、长50 mm。 (5) e点:喷雾管管接头裂纹由内壁向外下部。 …     

400吨/时直流锅炉减温器的改进

减温器是锅炉过热器系统中的重要部件之一,起着调节汽温和保护过热器的作用。它的安全可靠性直接影响锅炉的正常运行。秦岭发电厂1、2号锅炉系上海锅炉厂生产的SG400型中间再热直流炉,在过热器系统中采用给水作水源的文氏管型减温器,自1979年年底以来,先后发现两炉的四台减温器受到不同程度的损坏。现将损坏的情况、原因及其改进作一介绍。     

TП—130锅炉面式减温器联箱制造时变形的控制

ＴП—１３０锅炉面式减温器联箱制造时变形的控制阜新发电厂李光彦，苏蔚前言阜新发电ＴП—１３０炉面式减温器联箱经运行３０多万小时后发现多处孔桥裂纹，已不能使用，必须迅速更换。为节约资金和尽快发电，我厂自制面式减温器联箱（以下简称联箱）。联箱的制造要经过...     

在SG130t／h锅炉上用喷水减温器取代面式减温器的可行性

石嘴山电厂~#5炉近年来一直存在单系统运行不能满出力,只能带95t/h负荷左右,双系统运行严重超温,表面式减温器难以满足该炉过热器温的调节要求,因此我们设想将其表面式减温器改为喷水减温器,使该炉能恢复满力出。     

电站锅炉喷水减温器典型失效分析

喷水减温器的运行情况是影响电站锅炉安全经济性的主要因素之一。结合420 t/h锅炉再热器微量喷水减温器及连接管弯头、高温再热器入口联箱与1 025 t/h锅炉再热器微量喷水减温器连接管弯头、过热器三级减温器本体及管座角焊缝等失效案例,依据断裂力学原理,采用宏观检查、金属检验、应力分析等手段揭示部件失效的原因,为此类承压部件的监督检验及运行维护提供参考依据。