0Cr18Ni10Ti表面夹杂产生原因及解决措施

本文分析了0Cr18Ni10Ti不锈钢表面夹杂缺陷的产生原因，从冶炼工艺方面提出了解决措施。     

1Cr19Ni11Nb不锈钢无缝管的研制

针对1Cr19Ni11Nb电站锅炉用钢的使用环境特点，研究其作为耐热不锈钢使用的强化机理和各主要成分作用；合理确定了合金成分范围并开发了以铁水为原料的“三步法”不锈钢冶炼工艺和“轧拔结合”的不锈钢制管工艺。试制结果表明，太钢产1Cr19Ni11Nb的不锈钢管组织均匀、性能良好。目前该材料已经通过了哈尔滨锅炉厂和东方锅炉厂材料研究所的评定，产品进入批量生产阶段。     

双相不锈钢00Cr18Ni5Mo3Si2试制

本文介绍了00Cr18Ni5Mo3Si2奥氏体 铁素体双相不锈钢的基本特点，对3．2t大锭冶炼、轧制开坯工艺进行了研究和生产试制，总结出了生产00Cr18Ni5Mo3Si2双相不锈钢的冶炼、轧制开坯工艺要点。     

45钢热浸镀铝扩散退火后的结构与性能研究

采用X射线衍射仪(XRD)和能谱仪(EDAX)对45钢热浸镀铝扩散退火后表层和渗层的组织结构进行了研究,结果表明,表层为Al2O3,过渡层为FeAl、Fe3Al化合物.采用失重法研究了45钢热浸镀铝扩散退火后的抗高温氧化性能和耐磨性研究,高温氧化试验结果表明,渗铝45钢的抗氧化性能和与1Cr18Ni9Ti不锈钢的抗氧化性相当,耐磨性优于调质处理的45钢.     

高温合金GH163中频冶炼工艺及易烧损元素的控制

本文简单介绍了高温合金GH163的应用及特点，着重叙述了中频冶炼工艺路线及中频冶炼过程中易氧化烧损元素Al、Ti的控制。     

高铬返吹冶炼3Cr17Ni7Mo2N不锈钢

高铬返吹法是我国近年来研究的一种冶炼不锈钢的新工艺,它优于传统返回吹氧法。用“高铬返吹”新工艺冶炼3Cr17Ni7Mo2N不锈钢,即降低成本,又缩短冶炼时间,为长钢三厂冶炼不锈钢开创新途径。     

310S耐热不锈钢连铸板坯表面纵裂分析和工艺改进

310S（0Cr25Ni20）耐热不锈钢（典型成分％：0．05C、0．70Si、0．95Mn、0．025P、0．006S、24．5Cr、19．3Ni）是高铬镍奥氏体不锈钢,在氧化介质中具有优良的耐蚀性能,同时具有良好的高温力学性能,因此它既可以用于耐蚀部件又可以用于高温部件。在钢厂生产冶炼310S耐热不锈钢时,连铸工序极易产生铸坯纵裂的缺陷,其纵裂大部分集中在铸坯内弧侧宽面的中部,成锯齿状,长度不等。     

25-12型耐热钢高温性能研究

设计熔炼了25-12型耐热钢,对其高温抗氧化性能和高温力学性能进行了测试分析,并与奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti作了对比。结果表明,在1150℃恒温氧化条件下,平均氧化速度25-12耐热钢为0.943g(/m2·h),而1Cr18Ni9Ti钢为9.208g(/m2·h),25-12耐热钢表现出更好的抗氧化性,且其抗压缩变形能力略高于1Cr18Ni9Ti。     

3Cr24Ni7SiN不锈钢镁罐的焊接工艺

金属镁厂冶炼装置主要以反射火焰冶炼镁为主，长期在高温下运行，往往是材料组织和性能发生变化，故设计镁罐3Cr24Ni7SiN不锈钢封头的焊接工艺时，应充分考虑这一点，以免引起设备因局部熔化失效，造成不必要的经济损失。通过对3Cr24Ni7siN的组织和性能的分析，制定了满足该设备安全运行要求的焊接工艺，并成功地用于实际生产。     

新型高硅奥氏体耐热不锈钢TD305B的高温抗氧化性

采用增重法研究了高硅奥氏体耐热不锈钢TD305B(/%:0.05C、3.30Si、0.80Mn、19.50Cr、13.30Ni、0.05N)和传统耐热不锈钢SUS310S(/%:0.05C、0.60Si、0.80Mn、24.60Cr、19.10Ni、0.05N)在500～1 000℃空气中氧化性能,通过扫描电镜及能谱分析(EDS)对试样表面氧化膜的形貌进行了分析。结果发现,在700～1 000℃新型高硅耐热不锈钢TD305B较传统耐热不锈钢SUS310S抗氧化性好,主要是由于TD305B钢除了在高温时基体与氧容易形成FeO·Cr₂O₃和FeCr₂O₄、NiCr₂O₄等保护性氧化膜外,还由于含有一定量的硅,在距表面20μm处形成了一层SiO₂阻止了氧化的进一步加剧,使得TD305B钢具有良好的耐高温氧化性能。     

返回吹氧法冶炼工艺对Cr13钢质量的影响

生产高合金钢最经济的原材料就是该钢种的返回钢,提高返回比是降低成本的重要途径。因这种冶炼不象氧化法那样强有力的脱［P］。钢多次返回后,钢中的P含量逐渐增加至接近或超过标准要求,以致产品不合格。考核返回吹氧法冶炼Cr13不锈钢的质量依据就是材料的夹杂物级别与机械性能指标是否达到相应的标准要求。此外,冶炼中能否稳定和提高［Cr］的回收率和控制［P］含量低于标准要求。本钢特钢公司先后采用了电弧炉返回吹氧法冶炼和电弧炉返回吹氧法冶炼 电渣重熔双联工艺冶炼Cr13不锈钢。现将工艺与质量水平简述如下。1碳的控制与铬的回…     

含氮不锈钢生产工艺研究

对含氮不锈钢的AOD炉冶炼工艺难点和高温热塑性进行了研究,得出含氮不锈钢用AOD炉冶炼完全采用氮气进行氮元素合金化工艺是可行的,用模型预测钢中氮含量,不经在线分析钢中氮含量,精度可达到±0.015%;含氮不锈钢的高温热塑性主要受热加工温度、钢中硫含量、氮含量等因素影响.     

Nb-Ti-Al合金及其硅化物涂层的高温氧化行为

采用电子束和真空自耗电弧熔炼法制备Nb-40Ti-7Al(质量分数,%)合金,利用料浆熔烧法在合金表面制备Si-Cr-Ti涂层,研究在1 400℃下合金与涂层的氧化行为。通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)及电子探针微区分析(EPMA)研究基体与涂层氧化前后的组织形貌变化及成分分布。结果表明:Nb-40Ti-7Al合金在1 400℃氧化1～11 h后,氧化产物均主要为TiNb2O7、TiO2、Al2O3;氧化前,涂层主要由(Nb,Ti,Cr,Al)Si2主体层与(Ti,Nb,Al)5Si3过渡层组成,高温氧化后涂层表面形成含有Al2O3、TiO2的SiO2阻挡层;合金与涂层的氧化行为均遵循抛物线规律,合金在1 400℃氧化11 h的单位面积质量增量为161.98 mg/cm2,而涂覆涂层后单位面积质量增量降至9.56 mg/cm2,表明Si-Cr-Ti涂层具备良好的高温抗氧化性能。     

00Cr25Ni22Mo2N奥氏体不锈钢的高温氧化行为

采用静态增重法研究了00Cr25Ni22Mo2N奥氏体不锈钢在不同温度下的循环氧化动力学曲线.结果表明,00Cr25Ni22Mo2N不锈钢在700℃时的氧化动力学曲线是一条平行于时间轴的直线,这说明其在该温度下氧化反应非常微弱;在800和900℃时的氧化动力学曲线遵循抛物线氧化规律,具有良好的抗氧化性能.利用扫描电镜、能谱分析和X射线衍射对氧化膜的表面形貌、截面形貌和相组成进行研究,发现该钢在3个温度下都生成了致密和黏附性好的保护性氧化膜,700℃生成的氧化膜主要由Cr2O3和Fe2O3组成,氧化膜很薄;800℃生成的氧化膜由Cr2O3、Fe2O3和少量的NiCr2O4、FeCr2O4组成,氧化膜厚度增加;900℃生成的氧化膜由Cr2O3、Fe2O3和NiCr2O4组成,氧化膜厚度进一步增加.认为氧化膜组成和结构是00Cr25Ni22Mo2N不锈钢具有良好抗高温氧化性能的重要原因.     

不锈钢冶炼工艺的修正

不锈钢生产工艺的缺点，是规定了采用氧化期和钢水在还原渣下静置，使钢水吹氧期铬的烧损增大（增大3～4％绝对值）和钢水合金化时钛的回收率非常的不稳定。长期以来，对于12X18H10T（12Cr18Ni10Ti）钢冶炼工艺的改进，都与氧化精炼期工艺的优化有关。因为成功地解决了这个阶段的工艺问题，就决定了随后电炉炼钢过程可正常进行。要大大减弱钢水的吹氧过程并减少吹氧时铬的不可避免的烧损，可以通过合理地选择：装炉原料的数量和成分；底吹的装置；温度制度和用电制度来达到。文献中有关该工艺问题的报道充满矛盾，这不仅因为不同企业炼钢的工艺特点不同，而且因为在解决氧化精炼过程中的个别小问题时，研究的方向各异使提出的建议存在局限性。     

奥氏体耐热不锈钢309S高温抗氧化性能研究

采用不连续称重法测得了奥氏体耐热不锈钢309S在不同温度下的高温氧化动力学曲线,结果表明309S钢高温氧化动力学曲线遵循抛物线规律.利用扫描电镜、X射线衍射和XPS的方法对氧化膜表面的形貌及化学元素沿氧化膜纵深方向的分布情况进行了研究,发现各温度下的氧化膜均均匀覆盖于基体表面;500℃下氧化膜氧化产物表层主要为Cr2O3和Fe2O3,内层主要为Cr2O3和NiO;1 000℃下氧化膜表层主要成分为Cr2O3、NiO、Fe3O4或Fe2O3,氧化膜内层基本不含NiO,主要为Cr2O3、Fe3O4或Fe2O3.     

不锈钢单渣法冶炼工艺的热力学分析

最大限度地还原富铬渣中铬的氧化物是不锈钢冶炼工艺的关键之一。本文运用不锈钢基础理论研究成果,通过对高氧位富铬渣特性的探讨及热力学参数的计算证明,将氧化渣直接改造为精炼渣,即采用单渣法冶炼不锈钢是可行的.初步实践结果表明,采用单渣法工艺有良好的冶金效果,总铬回收率有较大的提高.     

K-OBM-S转炉冶炼不锈钢过程的数学模拟和应用

K-OBM-S转炉是以铁水和电弧炉预熔钢液为原料冶炼不锈钢的精炼设备。以转炉冶炼普碳钢的顶吹模型和AOD法冶炼不锈钢模型为基础,建立了适用于80 t K-OBM-S转炉冶炼不锈钢的数学模型。对二步法冶炼2Cr13型不锈钢和三步法冶炼0Cr18Ni9型不锈钢的过程验证结果表明,大部分终点碳含量的误差≤±0.03%,终点铬含量误差≤±0.3%,110炉0Cr18Ni9钢目标碳(0.10%～0.25%)命中率为95.6%,终点目标铬(17.1%17.6%)的命中率为85.2%。     

310S耐热不锈钢高温循环氧化性能

研究了310S耐热不锈钢在800、900、1000、1100、1200℃时高温循环氧化性能,采用SEM、XRD、EDS对高温循环氧化生成物进行分析。实验结果表明:1000℃以下时,钢的氧化速率较为缓慢,当温度达到1200℃时其氧化速率急剧增加。310S耐热不锈钢高温循环氧化产物分为3层,外层是FeO·Cr2O3和尖晶石结构的MnCr2O4,中间为Cr2O3,内层为SiO2氧化膜,这种结构是其具有良好耐高温氧化性能的主要原因。     

马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb冶炼工艺研究

通过对马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb的冶炼工艺过程控制的思考、分析和总结，提出了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb有别于传统的冶炼工艺路线—“EF（N）＋VOD”,为缩短生产周期、提高金属回收率、降低生产成本开创了新的思路，并在生产试验中取得了较为满意的效果，对17—4PH、2Cr12NiW1Mo1V等汽轮机叶片用钢的冶炼工艺优化具有一定的指导意义。