提高30CrMnSiNiA钢机加工性能的方法

我们过去对30CrMnSiNiA钢的预先热处理工艺是:900℃正火后,进行快速退火或低温退火。快速退火工艺是:加热到780℃,保温至透烧后,随炉冷至650℃保温2小时后空冷,硬度HB202。低温退火是:加热至680～700℃保温2～5小时后空冷,硬度HB222。由于硬度高铣削加工困难。我们通过很长时间摸索后,采取装箱用生铁屑保护退火的工艺,解决了铣削困难问题。工艺为:加热到850℃,保温至透烧后(6～7小时),随炉冷至400℃以下出炉空冷。这样处理后硬度为HB177左右,铣削加工的速度提     

GGr15钢的锻后热处理方案设计

介绍了锻造后GGr15钢的一套完整热处理工艺方案,其工艺过程为：1）预先热处理,780℃球化退火0.5h,炉冷至659℃后出炉空冷,710℃等温退火710℃,保温2h,空冷;2）最终热处理,840℃淬火0.5h,出炉,机油冷却,油温30~60℃,150℃回火2h,空冷,120℃补充回火3h,空冷。对热处理后试验用钢的硬度以及显微组织进行分析可知,其硬度〉63HRC,达到了使用要求。     

减小小直径细长凸模热处理变形

小直径细长凸模热处理产生变形而报废,采用如下的热处理工艺效果很好。热处理工艺规范:将箱式炉升温到1200～1600℃,水平放入工件,保温30秒左右(加热系数按5～6秒/毫米计算),取出工件,在空气中稍冷一下,再放入10号机油冷却(油温20～50℃),冷却时间按工件厚度或直径的每2～4毫米冷却1     

高速钢节能快速软化退火法

高速钢传统退火软化能耗大、周期长、成本高,已成为生产中难题。下面介绍几种高速钢快速软化退火法,有明显的技术经济效益。 一、低温快速急冷退火 高速钢传统等温软化退火一般是将钢加热到下临界温度A_(cl)～A_(cm)之间,保温4～6h,然后以30～40℃/h的冷却速度随炉冷至低于A_(rl)以下20～30℃,保温5～6h,完成球状珠光体或索氏体转变,再随炉冷至≤500～550℃,出炉空冷,周期长达几昼夜。低温快速急冷退火(图1)是将高速钢加热至A_(cl),下临界温度以下20～30℃,电炉加热保温3～5h,盐浴炉加热保温1.5～2.5h,完成球状珠光体或索氏体组织转变,然后快冷(水冷、油冷、空冷均可),获得33～38HRC低硬度,便于切削加工。     

铬锰氮耐热钢软化退火

我厂进了一批铬锰氮钢(CO.31～0.37％,Mn 12.9％,Si 1.96％,Cr 17.15～18.03％,Ni 0.41～0.43％,N未化验)料盘和导轨,金相组织为奥氏体,硬度为HRC 35～45。为加工需要,要进行软化退火。经多次试验,退火温度为700～950℃,保温时间1～6小时,空冷或炉冷,最后采用:冷炉装炉,随炉升温至850℃,保温6小时,炉冷至500℃以下出炉,硬度降至HRC 23～28,满足了切削加工要求。     

鍛件快速退火經驗

以往我们有这样一种概念:锻件退火冷得愈慢愈好,出炉温度愈低愈好。其实,这种概念是不正确的。它使得锻件的退火周期特别长,从而使退火炉的生产率很低。以我厂滚球式箱式煤气退火炉为例(炉膛面积为1500×900毫米,最大装炉量为2吨),以往锻件退火是加热。保温后,随炉冷到550℃以下出炉,总共要花去30小时以上。显然,这种生产效率是不能令人满意的。新的退火工艺的要点,是加热保温后,随即出炉放入一个缓冷铁桶中     

碳素工具钢强韧化热处理工艺

碳素工具钢经正常淬火回火后硬度、耐磨性很高,但韧性很低,在使用过程中,如冲头等常因韧性不足而折断。为改善这种状况,我厂工具车间通过学习国内外先进技术,并结合我厂生产实际,采用了充分预热、高温快速短时淬火的新工艺,其工艺过程如下: (1)预热:工件在650～680℃预热,预热时间按工件实际尺寸(厚度或直径),每毫来20～30秒计算(盐炉)。     

缩短5CrMnMo和3Cr2W8V钢退火时间和提高毛坯热处理质量的途径

5CrMaMo 和3Cr2W8V 常用的退火工艺为:缓慢加热到退火温度(3Cr2W8v钢为860℃,5CrMnMo 钢为820℃)、保温(时间按每25毫米有效厚度保温1小时计)、保温后缓冷(冷速不大于50℃/小时)至550℃以下出炉空冷。该退火工艺周期长、消耗能源多,很难实现连续怍业,生产率很低。从退火后钢的性能来看,也不能获得最佳性能。因为5CrMaMo 属于珠光体-马氏体类钢,3Cr2W8V 钢属于马氏体类钢,这两类钢在锻造后空冷可获得     

超超临界汽轮机用耐热钢热处理工艺的优化

采用正交试验方法研究了超超临界汽轮机用耐热钢ZGlCr10MoWvNbN的热处理工艺，分析了正火温度、保温时间和回火温度三个主要因素对该钢组织和性能的影响规律，对其热处理工艺进行了优化。结果表明：在1100℃保温5h后空冷正火处理，然后670℃保温5h回火后随炉冷到300℃以下出炉空冷，其综合力学性能最佳。     

采用聚乙烯醇淬火剂解决滚筒轴硬度不足

通井机滚筒轴(见图)材料为40CrMnMo,要求硬度HB241～285,全长不直度≤0.40毫米。在RJJ-70-9炉中垂直加热,温度860～880℃,保温3小时后油淬,硬度只有HB220～230,达不到要求。后改为850～870℃加热,保温3～3.5小时(一次加热3根)淬入45℃以下、浓度为0.4％的聚乙烯醇水溶液中冷至100～150℃出水     

45钢轴类零件调质工艺的改进

我厂年产30万支农用三轮车前减震器,其叉杆采用45钢无缝钢管(φ45mm×7mm),长度430mm,经调质后使用,硬度要求22～30HRC。按常规淬火(淬火硬度要求:50～55HRC),将钢管在箱式炉内加热至830℃,保温30min后,迅速出炉并垂直投入循环淬火池中,淬火介质温度不高于50℃。结果占总量的3％～5％的钢管出现一端开裂现象。     

箱式炉快速局部回火

半自动车床上的弹簧卡头,材料为60钢,要求硬度:头部 HRC58～62,尾部 HRC45～50。因我厂没有盐浴回火炉,不能进行盐浴局部回火。我们采用箱式炉快速局部回火,保证了产品质量。热处理工艺为:840℃保温30分钟油冷,整体回火:200℃,2小时。然后把卡头埋在砂中(如图),放入600℃箱式炉中回火15分钟,取出空冷。经上述处理后,符合图纸要求,使用效果良好。     

尿素分解气体软氮化试验小结

对几种典型工、模具进行了尿素分解气体软氮化试验。试验的工件为锻工车间穿孔整形冲头、钢球红压压球模,工件材料二者都是3Cr_2W8,铸铁螺旋导轮,45号钢或40Cr制的轴类及齿轮等。试验在RJT-75气体渗碳炉上进行,炉盖上附加一个尿素输送装置。空炉升温到570℃,保温20—30分钟,炉底放入适量的氯化钠,以防止碳黑附着在工件表面上影响氮化质量。工件装筐吊入炉内,盖上炉盖后立即输入尿素,其流量为2000—2500克/小时,炉内空气排净后保温4小时。保温期间尿素输入量控制在1000—1500克/小时。炉内压力控制在60—150毫米水柱,排气口的火焰高度为50—100毫米保温4小时后,立即打开炉盖,将工件吊出油冷。     

45钢防裂淬火

图示零件为195N柴油机调速齿轮轴,材料45钢,要求调质后硬度为HRC 26～31。原材料为φ28棒料,钻内孔后调质。原工艺是将工件插入夹具在820℃的盐炉中加热3分钟,在盐水中冷却3～4秒后空冷,发现内孔两端10～20毫米处有条状或弧状裂纹,多年来     

减小碳钢工件淬火变形的经验

图1是整形凹模的镶块,材料是10,要求淬火后的硬度RC54～58。我們是按以下步驟进行处理:1.在500～550℃的电爐内預热(按1～0.2分/公厘); 2.在780～800℃的盐浴爐内最后加熱,加热时間按0.30～0.35分/公厘计算; 3.在25～30℃、含有15％氯化鈉的水溶液中冷却,冷却至200℃左右轉入油中冷却,淬火后硬度为Rc60～62; 4.在260～280℃的温度下回火,回火后的硬度     

改进硬铝合金吸塑辊时效工艺

我厂生产的药品包装机上的模具吸塑辊材料为LY12φ280mm圆料,硬度要求105～115HB,热处理工艺如图1所示。 为节约能源,在不影响生产周期的情况下,通过实践将原工艺时效保温6h后出炉空冷,改成保温2h后将炉断     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.     

高铬铸钢轧辊的热处理工艺及其组织和硬度

通过SEM、EDS、XRD分析及硬度测试,研究了高铬铸钢轧辊热处理奥氏体化温度和保温时间对轧辊组织和硬度的影响规律,并确定了轧辊的热处理工艺。结果表明:随着奥氏体化温度升高和时间延长,轧辊基体中的铬含量增加,硬度先升后降;随温度升高和时间缩短,残余奥氏体增多;1 030℃奥氏体化保温1.5 h空冷淬火,520℃回火保温时间10～30 min热处理后,轧辊的组织均匀、硬化效果好,硬度达到了740～760 HV。     

高速钢电池冲棒的低温淬火及软氮化

用来冲制电池锌筒的冲棒一般由高速钢制作,若采用常规热处理工艺进行淬火、回火,冲棒使用寿命不高(每根只能冲2万只锌筒),失效形式一方面是表面耐磨性不够,另一方面易产生脆断。现采用下述工艺:1.低温淬火工艺:高速钢冲棒先经低温(560±10℃)和中温(850±10℃)两次预热后,转入高温盐浴中加热,W18Cr4V钢的淬火加热温度为1250～1260℃, W6Mo5Cr4V2钢为1180～1190℃,淬火加热时间按10s/mm计算,保温后入280±30℃硝盐浴,停留2～5min,空冷到室温,然后在560±10℃连续回火三次,每次1.5～2h。检查硬度,可达HRC62～64。     

预热及保温对严寒环境X80钢管道全自动外焊焊缝组织与性能的影响

研究了-30 ℃严寒环境下采用不同预热及保温措施进行电弧焊接的X80钢,观察了不同焊接条件下接头各区域的显微组织特点,通过硬度测试、拉伸试验、低温冲击试验对接头的力学性能进行了表征。研究结果表明：严寒环境下焊接得到的X80钢焊缝以柱状晶为主,填充区主要由针状铁素体、先共析铁素体及少量魏氏组织组成,随着预热及保温温度升高,魏氏组织的尺寸和数量都有所减小;接头硬度的极大值与极小值分别出现在热影响区的粗晶区与不完全重结晶区,随着预热及保温温度的升高,接头的整体硬度降低,焊缝区域的低温冲击韧性增强,而抗拉强度先提高后降低;预热及保温是接头在严寒环境下获得具有良好综合性能的有效措施,预热及保温温度为100 ℃时接头性能最优。