异种钢焊接接头微观组织结构与性能

采用微观组织结构观察、硬度测试以及电子探针分析的方法,对T91与12Cr1MoVG异种钢焊缝接头进行研究。结果表明:焊缝和热影响区硬度HV达到425以上,在T91侧热影响区出现过饱和马氏体组织,电子探针分析表明在T91侧热影响区存在碳富集区,并形成增碳层。     

异种钢焊接接头高温时效金相组织分析

由本文中异种钢焊接接头的金相组织分析可知:若合金钢与焊缝强度匹配,可以发生“犬牙交错”的微观形貌,可以减少或避免锅炉管系的失效。从微区成份分析来看,碳在机组运行中发生迁移的可能性不大,这对机组的运行是有利的。但还需运行的实践来检验。     

电站锅炉异种钢焊接接头失效问题浅析

本文对电站锅炉受热面部件中奥氏体与铁素体异种钢焊接接头的失效案例进行了总结分析,认为设计结构因素、焊接质量问题、运行环境是促进异种钢失效的主要外因,并从全过程质量控制的角度提出了降低失效风险的应对方法.     

耐热钢和低合金钢异种钢隔离层焊接接头性能研究

本论文分析了采用低合金钢焊材和隔离层焊接接头结构的SA-387Gr11CL2耐热钢和Q345R低合金钢的焊接接头的常温性能、微观组织和结构。经过焊接工艺试验证明,采用隔离层可以在低合金钢与耐热钢之间获得优良的焊缝,有效地解决低合钢和耐热钢之间的焊接难题,保证产品的焊接质量。     

9%Cr-2.25%Cr异种钢焊接接头碳迁移行为研究

采用钨极氩弧焊打底、埋弧焊填充及盖面的多层多道次焊接工艺,将9%Cr马氏体耐热钢和2.25%Cr贝氏体耐热钢进行连接,填充金属采用5%Cr的焊丝。热处理后,研究了异种钢焊接接头的碳迁移现象。研究表明,在整个焊接接头中,强碳化物形成元素Cr在熔合线两侧的浓度区别会造成碳的活度差,驱使焊接接头中的碳从低Cr侧向高Cr侧进行扩散,并在扩散过程中与基体中的合金元素结合形成碳化物。光学显微镜下,在紧邻熔合线的9%Cr钢的热影响区和紧邻2.25%Cr钢侧熔合线的焊缝金属中均存在贫碳区和富碳区。采用扫描电子显微镜(SEM)对贫碳区和富碳区进行观察,发现富碳区存在大量碳化物,而贫碳区中碳化物的数量较少。研究成果可为焊接接头长时间稳定运行方面的研究提供参考。     

400吨/时汽包预埋件异种钢焊接接头性能研究

400吨/时锅炉汽包.材料为BHW35,厚度80毫米。内部装置预埋件焊接,制造中选用奥氏体焊条冷焊是可行的,但要遵守一定的工艺规程。主要是选用Avesta P5 φ4毫米焊条,电流≤160安,双道焊。要经受长期运行考验,似应选用碳钢焊条为宜,且有降低预热温度的可能性。     

T91与12Cr1MoVG异种钢焊接接头的力学性能

采用自动钨极氩弧焊对12Cr1MoVG与T91异种钢进行焊接,研究在焊接接头不同热处理状态下,对异种钢焊接接头力学性能的影响。研究结果表明,异种钢焊接接头的一次合格率达到100%。在不同热处理状态条件下,常温拉伸与高温拉伸的断裂位置均在12Cr1MoVG母材一侧,而异种钢接头经过热处理后的高温拉伸强度和常温拉伸强度均要低于未进行热处理试样,其热处理后的异种钢接头的高温拉伸强度和常温拉伸强度分别为519、555MPa,未热处理后的异种钢接头的高温拉伸强度和常温拉伸强度分别为554、653 MPa。     

R407焊条焊接P91与P22异种钢接头焊接性分析

通过斜Y型坡口裂纹试验、插销试验测试了采用R407焊条焊接P91与P22异种钢接头的冷裂纹倾向,并对不同预热温度下焊态接头组织和硬度进行了分析。结果表明:预热温度提高之后,插销试验的临界断裂应力不断增大,冷裂纹倾向降低;预热温度150℃时,临界断裂应力相当于R407熔敷金属的抗拉强度,接头裂纹率为零。室温下,P91侧热影响区和焊缝组织均为马氏体,P22侧热影响区组织为马氏体、铁素体和珠光体;预热温度150℃时,P91侧热影响区组织为细小马氏体和贝氏体,焊缝组织为贝氏体,P22侧热影响区组织为贝氏体和铁素体。随着预热温度升高,焊缝和热影响区硬度降低;预热温度150℃时,接头最高硬度低于350HV。研究成果可为现场异种钢焊接提供技术参考。     

奥氏体/铁素体异种钢焊接接头高温失效问题述评

铁素体/奥氏体异种钢焊接接头高温失效问题是火电厂等高温高压装置安全运行中的一个突出问题,国外在这方面进行了大量的研究工作,但其机理至今仍未弄清楚。本文在综合有关文献的基础上,以材料之间蠕变强度不匹配是失效的主要原因为基点,对通常被认为是主要的一些失效原因进行了具体分析,对异种钢接头有关的若干具体问题进行了述评。     

T92/HR3C异种钢焊接接头蠕变断裂研究

针对采用手工氩弧焊GTAW打底,手工电弧焊SMAW焊接的T92/HR3C异种钢接头,在USC条件下对接头进行蠕变断裂加速试验,并分析蠕变断口微观形貌,研究结果表明:不同载荷条件下的蠕变断裂的位置不同;T92/HR3C异种钢焊接接头蠕变断裂属于韧窝聚集型韧性断裂;T92/HR3C异种钢焊接接头在大容量超超临界机组(USC)条件下服役是完全安全可靠的。     

过热器、再热器F/A异种钢焊接接头缺陷与对策

电站锅炉过热器、再热器管排常用的材料有15CrMo、12Cr1MoV、钢102、T22、T91,TP304H,TP347H、TP347HFG、Super304H、HR3C等，其极限工作温度见表1。     

T91与12Cr1MoVG异种钢焊接接头的硬度分析

采用自动钨极氩弧焊对12Cr1MoVG与T91异种钢进行焊接,研究在不同工艺实验条件下对异种钢焊接接头硬度的影响。研究结果表明,在不同工艺实验条件下,异种钢的焊接接头焊缝形貌基本一致,焊缝呈现倒梯形上下2层结构。经历热处理后的异种钢焊缝中心的硬度HV约为250,而未经历热处理的异种钢焊缝中心的硬度HV约为300,最高HV达到390,且异种钢焊接接头硬度靠近T91一侧硬度呈现突变上升。     

电站异种钢接头失效原因分析研究

首先综述了异种钢接头主要的失效原因，然后以一个典型的A／P异种钢失效接头为对象，进行了具体分析，指出了异种钢焊接接头焊接时易被忽视的问题和锅检时对异种钢接头检验的重点。     

异种钢焊接文献资料的综述

本文着重阐明碳迁移,焊缝的应力/应变状态和异种钢接头失效机理。     

T91/TP347H异种钢焊接接头高温拉伸性能研究

在580℃不同加载速率下开展了T91/TP347H异种钢焊接接头及母材短时高温拉伸试验,研究了焊接接头及两端母材的高温拉伸性能,提出了改进双线性模型,并通过有限元方法模拟高温拉伸过程,分析拉伸过程中的危险点位置、位移、应力及应力三轴度的变化规律。结果表明：加载速率为1.0×10^-5～2.5×10^-5 s^-1时,其对T91钢、TP347H钢与T91/TP347H异种钢焊接接头拉伸力学行为的影响较小;T91/TP347H异种钢焊接接头的薄弱位置在T91侧焊缝处,且位于材料外表面,T91侧几乎没有发生径向变形,而TP347H侧出现径向变形,导致这一侧横截面积减少。     

奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢异种钢焊接研究

本文主要介绍大型电站锅炉受热面管系,奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢,异种钢焊接工艺和异种钢焊接接头的机械性能研究结果,对实际生产有一定参考意义。     

异种金属焊接接头过早失效判据

本文以实验室蠕变断裂试验数据为基础,分析了异种金属接头蠕变断裂的规律,并提出了异种金属焊接接头过早失效敏感性的判据,而且介绍了过早失效判据在工程应用上的实例。     

高参数汽轮机、锅炉紧固件用20Cr_1Mo_1VTiB珠光体热强钢

一、前言我国电力工业正进入世界先进水平的行列,对动力装置使用的材料,提出了更高的要求。螺栓钢是超临界参数汽轮机组的关键材料之一,在565—600℃温度范围内,国外是采用变性12％铬钢和高铬镍奥氏体钢,如苏联在K—300—240型30万汽轮机组使用的螺栓钢是变性12％铬钢     

铁素体/奥氏体异种钢接头蠕变断裂研究

为了改善铁素体钢与奥氏体钢之间蠕变强度差别太大的问题,在它们之间接入一段蠕变强度介于之间的过渡段,两条焊缝再选择两种不同蠕变强度的焊条分别焊接,结果可使铁素体/奥氏体异种钢接头的蠕变断裂强度达到铁素体同种钢接头的水平,试验结果进一步证明材料之间蠕变强度不匹配是异种钢接头高温运行过早失效的主要原因。