300MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度计算分析

针对循环流化床(CFB)锅炉炉内屏式过热器管子超温爆管问题,建立了某300 MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度的有限元计算模型,采用四节点四边形单元对温度场剖分并进行了计算分析,不同负荷不同蒸汽流程布置方式(U型布置和Z型布置)的管壁温度分布计算结果表明:不同工况下管壁最高温度出现在鳍片的中心位置处,管内壁温度较低,接近于工质温度;在相同的边界条件下,300 MW CFB锅炉屏式中温过热器蒸汽流程Z型布置优于U型布置。计算结果与实际工程的运行情况吻合良好。     

六回路环形炉膛循环流化床结构布置实验研究

针对新型超(超)临界循环流化床锅炉炉型——环形炉膛六回路循环流化床进行冷态实验研究,考察结构布置对炉膛内颗粒浓度轴向分布和六循环回路间气固流动不均匀特性的影响。实验结果表明,悬吊屏布置、六分离器对称布置方式和环形炉膛内环结构均对环形炉膛颗粒浓度轴向分布影响很小;布置悬吊屏、将六分离器布置方式由轴对称改为中心对称以及将环形炉膛内环结构由双水冷柱改为单水冷柱均对六回路循环流率的不均匀分布有改善作用,但改善作用有限且不改变六回路循环流率的分布规律;通过与已有的研究对比,推断出影响六回路循环流率分布均匀性的关键结构因素可能在于两端分离器的布置方式和炉膛外环切角结构。     

对屏式过热器运行中超温采取的对策

洛河电厂1号炉系上海锅炉厂生产的1000t/h直流锅炉,单炉体双炉膛Π型布置。在炉膛出口,沿宽度方向均匀布置有24片屏式过热器,每个炉膛12片屏,每片屏由20根U型管组成,管径为φ36×6mm,管材为12     

某电厂1205t/h锅炉省煤器改造

某电厂2台MB-FRR1205-17.36/541/541型强制循环汽包锅炉的省煤器布置在一级过热器下方尾部烟道竖井内,设计烟气流动速度为7.2m/s.省煤器分高温、低温两段,由外螺旋鳍片管和少量光管组成,光管主要布置在管屏两端和每屏第1根,共110排,每排3管圈,总330根.省煤器管材料为SA210-C,鳍片厚度为1.4mm,高度为19mm,间距为12.7mm,螺旋角为5.1°.     

300 MW机组锅炉过热器减温器喷管断裂原因分析及改进

华润电力登封有限公司发电机组锅炉为DG1025/18.2-Ⅱ12型亚临界压力一次中间再热、自然循环锅炉,其过热器系统设有三级喷水减温器,用来调节过热蒸汽温度.一级减温器布置在低温过热器(低过)出口集箱至大屏进口集箱的连接管上,二级减温器布置在全大屏出口集箱至屏式过热器进口集箱的连接管上,三级减温器布置在屏式过热器出口集箱至高温过热器进口集箱的连接管上.     

我厂8号炉的变压运行

一、前言我厂8号机组是新安装的机组。锅炉系哈尔滨锅炉厂生产的 HG—670/140—540/540—12型超高压参数自然循环蒸汽锅炉。装有全辐射型的前屏过热器,半辐射型的后屏过热器,辐射和对流兼有的顶棚包墙过热器和对流过热器。再热器由布置在尾部竖井中的再热器冷段和布置在     

新型660MW超超临界环形炉膛循环流化床锅炉技术研究

为了解决循环流化床锅炉大型化与高参数化后带来的二次风穿透、受热面布置、多分离器优化布置等问题,提出了一种完全区别于传统矩形单炉膛与裤衩腿炉膛的环形炉膛结构,该炉型炉膛水冷壁的周界长度比常规矩形炉膛水冷壁周界长度增加30%~40%。基于冷态试验与数值计算分析,获得的环形炉膛优势炉型各循环回路间物料质量偏差不超过8%。结合炉型优化分析、炉内屏式受热面优化布置、炉型热力匹配特性及水动力安全性研究,提出了不带外置换热器、6个分离器并联H型布置的660MW超超临界环形炉膛循环流化床锅炉技术方案,锅炉结构简单紧凑,在满足炉膛传热要求的前提下,既有效降低了炉膛高度,又取消了常规的外置式换热器,提高了锅炉机组的运行可靠性与经济性,环形炉膛炉型是循环流化床锅炉大型化与高参数化发展的重要途径。     

自主研发300MW循环流化床锅炉优化设计效果初探

介绍了国内具有自主知识产权的300 MW级CFB锅炉在设计优化上的几处特点,重点介绍了锅炉风道燃烧器温度测点的布置、风道燃烧器油枪支撑隔板及调风挡板材料的选用、空气预热器入口冷风温度的选择、屏式过热器预防超温措施、给煤系统等方面的设计优化,并对不同电厂锅炉设计差别之处进行了对比和分析.为我国大型循环流化床设计提供了较好的借鉴.     

贫煤锅炉改烧烟煤的几项措施

扬州发电厂4号锅炉系东方锅炉厂制造的DG670/140—8型超高压、自然循环、固态排渣煤粉炉。原设计燃用山西晋东南和河南平顶山混合贫煤,可燃质挥发份为13.8%。燃烧器呈正四角布置.其中一组对角对冲,另一组形成φ736mm的假想切圆。炉膛采用全焊膜式水冷壁。炉膛上方布置全辐射式大屏过热器和半辐射式后屏过热器,水平烟道依次布置高温过热器和高温再热器。后竖井前布置低温再热器和低温过热器。为了提高热风温度,该炉采用二级布置管式空气预热     

不同燃烧方式下热态炉内流动特性的数值模拟研究

<正>1计算锅炉简介研究对象系哈尔滨锅炉厂制造的HG-670/13.7-WM15型,超高压一次中间再热自然循环汽包锅炉,配220 MW汽轮发电机组。锅炉炉膛为膜式水冷壁,炉膛上方布置有前屏过热器,炉膛出口处有后屏过热器;水平烟道由斜坡水冷壁和侧包墙管组成;其上由前至后布置有高温段对流过热器和     

鹤煤热电锅炉主汽温度偏低的原因及对策

1 锅炉主汽温度偏低问题 鹤煤热电2×135 MW机组采用东方锅炉(集团)股份有限公司生产的DG445/13.7-Ⅲ超高压中间再热自然循环汽包炉,采用单炉膛、四角切圆布置的直流式水平浓淡燃烧器及中间储仓式热风送粉系统,炉内假想切圆直径分别为φ509mm和φ603mm(逆时针旋转),燃烧器设置3层共12只一次风喷口,每角燃烧器共布置有9层喷口,燃烧器上部布置OFA层二次风喷口,有利于煤粉的燃尽及降低Nox排放,其中AA层和BC层二次风喷口内布置有燃油装置,一次风和三次风喷口都布置有周界风.     

240t/h燃烧石油焦循环流化床锅炉燃烧调整

<正>1 240 t/h循环流化床结构、参数简介锅炉采用单汽包、自然循环、循环流化床燃烧方式,半露天布置。锅炉由一个膜式水冷壁炉膛,两台绝热式旋风分离器和一个由汽冷包墙包覆的尾部竖井(HRA)三部分组成。炉膛内布置有屏式受热面。锅炉共有4台给料装置,并预留有两个石灰石给料口,给料装置和石灰石口全部置于炉前。炉膛底部是由水冷壁管弯制围成的水冷风室,水冷风室     

锅炉水冷壁出口导汽管爆破分析

洛河电厂1号炉系上海锅炉厂生产的1000t/h直流以锅炉,单炉体双炉膛Π型布置。该炉水冷壁采用小管径膜式结构,一次上升,中间二次混合型式。整个水冷壁沿炉膛四周分成24片屏,其中前后墙各8片,两侧墙各9片,见图1。下部每屏水冷壁进口集箱用隔板在中间分隔成两段,每段进口管道上装有手动调节阀,供水动力调整用。上部每屏水冷壁的出口集箱上接有一根导汽管,与炉顶     

330 MW机组循环流化床锅炉二次风系统节能研究

循环流化床锅炉二次风对于提高锅炉燃烧效率、降低污染物排放有重要作用。内蒙古某电厂330 MW机组循环流化床锅炉二次风喷口采用上、中、下3层布置方式,由于上、中、下二次风喷口均没有安装风量测量装置,给二次风流量精确调整带来较大困难。通过对该锅炉二次风系统节能改造,大大提高了上二次风穿透力,风机节电约235 k W。     

400t/h锅炉结焦的原因与对策

1983年7月至87年11月,我省九江和贵溪电厂,先后有6台锅炉投产,型号分别为SG50410,SG50414,SG50415,均系上海锅炉厂设计生产。锅炉为单汽包自然循环中间再热超高压煤粉炉。中间储仓,固体排渣,炉膛上方出口处布置6组前屏过热器,其后布置14组后     

循环流化床锅炉风、烟系统热控测点设计、安装问题的改造建议

通过对循环流化床锅炉运行特点的介绍及对目前国产循环流化床锅炉风、烟系统热控测点典型布置的作用分析,结合实际运行当中所出现的问题,提出对循环流化床锅炉部分测点进行改造的一点建议。     

135 MW机组CFB锅炉再热器改造

某135 MW机组循环流化床(CFB)锅炉再热器减温水量大,且由于局部超温、变形磨损和床料堵管等问题造成多次爆管,严重影响机组的运行安全和经济性.分析认为其主要因受热面布置过多,屏式再热器存在流量偏差等所致.在改进入口集箱进汽方式、减小屏式再热器受热面积和高度、增大入口集箱内径后,减温水量降低,再热器爆管次数减少,保证了机组安全、经济运行.     

保定热电厂^#3锅炉燃烧器改造

１问题的提出保定热电厂＃３炉系德国产ＥＫＭ－２００型双汽鼓自然循环煤粉炉,采用直流式煤粉燃烧器,四角布置,气流在炉膛中心形成１０００ｍｍ的假想切圆,采用热风送粉。每角布置有３层二次风喷口,８层一次风喷口。８只一次风喷口置于中二次风口内,中二次风作为...     

循环流化床锅炉采用四角切圆送配二次风设计探讨

在1台75t/h循环流化床锅炉上进行了冷态空气动力场试验和飞灰及烟气的取样分析，分析探讨了二次风布置对锅炉燃烧状况的影响，提出了四角切圆送配二次风设计方案。本文所作的分析研究对循环流化床锅炉的设计和运行具有一定的指导作用。     

475t／h CFB锅炉屏式过热器超温问题的分析

描述了475t／h CFB锅炉受热面结构和屏式过热器超温问题,指出引起超温的主要原因是受热面布置不合适。提出将一片冷段屏式过热器改为水冷屏,并进行了验证,获得了良好的效果。