喷涂零件直径与重熔转速关系探讨

本文研究对回转体零件表面进行氧乙炔焰自熔合金粉末二步法喷熔，用火焰对涂层重熔处理时，零件的旋转速度对涂层重熔质量的影响。通过试验，建立最低重熔转速数学模型和最高重熔转速数学模型，并根据数学模型绘制出能指导生产的ｎ－Ｄ曲线。     

激光重熔等离子喷涂涂层研究现状与展望

综述了等离子喷涂涂层的激光重熔表面技术的研究现状,从激光重熔机理和等离子喷涂涂层的特征,分析了激光重熔后涂层的组织结构和性能变化,介绍了激光重熔的数值模拟,探讨了激光重熔等离子喷涂层工艺过程中存在的一些问题和解决途径以及今后的发展方向.     

内燃机摇臂曲面修复及磨削夹具设计

随着交通事业的发展，我国已先后购进国外各种车辆４００万辆左右，由于顶置式气门内燃机的摇臂，比发动机上其它零件的体积和重量小，因此我国对摇臂的修复一直没有引起重视，进口汽车摇臂的损坏，需要用外汇购进新的配件，从节约出发，修旧利废是最直接的方法。     

感应重熔铁基自熔合金熔敷层显微组织

通过扫描电镜,X射线衍射相成份分析等手段,对感应重熔铁基自熔合金熔敷层显微组织进行了初探,对感应重熔的深入研究有一定意义。     

ESR熔池深度与重熔电流及锭高关系的数模研究

本试验是在小型ESR炉上进行熔池深度随重熔过程变化规律的数模研究.通过对已得数据的回归处理,找出了熔池深度h及锭高Y之间的相关规律,得到h(0,Y)=A·e-B/Y的指数函数关系,A和B均为重熔电流的函数,A=f1(I),B=f2(I),所以,h(0,Y)=f3(I,Y).这一数学模式可用于描述和预示任意重熔电流时的最大熔池深度及随锭高增长熔池深度变化的趋向.熔池的深浅,影响金属结晶生长方向改变及夹杂物和气体的去除过程.合理控制重熔电流与熔池深度,对改善ESR锭铸态组织和材料质量是有益处的.     

P-RE-Sr变质细化A390铝合金及其重熔过程的组织演变

首先研究了P、RE和Sr复合变质细化A390合金,结果表明,用P-RE-Sr三元复合变质对合金组织细化效果最佳,合金中初晶硅平均尺寸为20μm,棱角圆滑且分布均匀,共晶硅为细小的颗粒状.其次,研究该合金在不同复合变质重熔过程中的组织演变,结果显示,先添加P,RE再加Sr的三元复合变质重熔效果均比其他复合变质重熔效果好,在重熔时间较短(30~60 min)时,初晶硅尺寸为20~25μm,共晶硅多数为颗粒状或短杆状存在.     

渣系对Ar气保护电渣重熔Ni-Cr-Co基高温合金质量的影响

在500 kg保护气氛电渣炉中重熔Ni-Cr-Co合金,分别采用低CaF2高Al2O3高CaO的五元渣系(渣系A)和高CaF2低Al2O3低CaO的五元渣系(渣系B)进行电渣重熔试验.结果表明,采用两种渣系重熔Al、Ti烧损率均小于7.0%,铸锭头尾Al、Ti偏差均≤0.05%;两种渣系冶炼的合金[O]、[N]、[S]纯净度都较高,但采用渣系A电渣锭底部w[H]增加约2×10-6,采用渣系B冶炼的电渣锭底部基本不增氢;采用渣系B重熔的合金锭元素显微偏析程度较小.采用渣系A重熔的合金枝晶间有明显的Laves-δ及一次碳化物析出相,而采用渣系B重熔的合金只有一次碳化物析出相.     

小型电渣重熔连续交替自动进给系统设计与开发

小型电渣重熔自动连铸系统将自耗电极采用两套螺母丝杠传动副交替传送,每套传动副上固定有钳式夹持器,整个系统采用西门子S7-200系列CPU214 PLC进行PID自动控制,可以实现自耗电极的自动交替的连续进给。通过实际应用表明：该系统具有稳定可靠,电极进给平稳,熔铸电流稳定。通过使用特殊模具,亦可以熔铸出复杂的电渣熔铸件。     

铁基自熔合金等离子熔覆层的微观组织及强化机理研究

采用金相显微镜(OM)、附带能谱的扫描电镜(SEM-EDS)、X射线衍射(XRD)技术及显微硬度分析手段研究了铸铁表面铁基自熔合金粉末等离子熔覆层的微观组织及强化机理.结果表明,采用等离子熔覆技术,铁基合金粉末可在铸铁表面获得与基体冶金结合良好、无裂纹的强化层.熔覆层微观组织主要由近似于六方形或板条状、U形、L形或H形的初生(Cr,Fe)7C3相及短杆状、小块状或颗粒状的(Cr,Fe)7C3共晶碳化物、α-(Fe,Cr)和Fe3C组成,熔覆层与基体界面为细小的共晶莱氏体组织.熔覆层显微硬度可达600~1200HV0.2,熔覆层中高硬度的(Cr,Fe)7C3相、Fe3C相的存在、大量Cr、Si溶质原子溶入基体引起的固溶强化和快速加热及快速冷却产生的细晶强化是熔覆层得以强化的主要原因.     

真空自耗熔炼钛锆合金锭的研制及性能研究

采用真空自耗电极电弧熔炼法熔炼钛锆合金铸锭．实验分析了真空自耗熔炼钛锆合金锭的影响因素,并对钛锆合金力学性能分析．结果表明：钛锆合金与纯钛相比具有较高的硬度及良好的抗拉强度．     

金属粉末-火焰热喷涂技术及应用

介绍了热喷涂技术、原理及分类,重点介绍了金属粉末-火焰热喷涂技术、原理、主要设备、材料及其应用。     

AI—5.6wt%Mn合金的激光表面重熔实验研究.

利用5kWCO2激光器对AI－5.6wt%Mn合金进行了一系列表面重熔实验，并对熔池的形貌和微观组织进行了分析研究。实验结果表明：重熔区组织较基体组织大大细化；随着生长速度的增大，重粉区组织由AI6Mn枝晶向α（AI） AI3Mn共晶、α（AI）胞／枝晶及完全无偏析固溶体转变，并对其形成原因进行了分析。熔池中存在的对流和激光扫描过程中工作台运动的不稳定造成了熔池表面波纹状组织和熔池中三维条带带状组织的出现。     

火焰喷焊铁基和镍基合金层的组织与性能

对16Mn钢表面氧乙炔火焰喷焊自熔性铁基及镍基合金粉末得到铁基合金喷焊层和镍基合金喷焊层，并对两种喷焊层进行了显微组织，组成相，硬度和耐磨性以及抗热疲劳性能的比较研究，结果表明，两种堆焊层组织都具有枝晶生长特征，枝晶间存在着共晶组织，两种涂层均由γ固溶体和多种共晶化合物相组成，但镍基合金喷焊层的枝晶比较细小，镍基合金喷焊层比较基合金喷焊层具有较高的硬度和耐磨性，同时也具有较好的抗热疲劳性能。     

Microstructral Evolution of the Dendritic AlSi7Mg Alloy during Semi-solid Remelting

The microstructural evolution during partial remelting of dendritic AlSi7Mg alloys was studied with the help of an electrical fumace. The results show that it is difficult to change all the primary a dendrites into the spheroidal a phases, when the dendritic samples of AlSi7Mg alloy are remelted under 589 or (597±1)℃ and held on mis condition for 5 to 120 min. The results also show that the samples remelted can be deformed under the heavy force, if the holding time is longer under higher temperature.     

激光重熔对氧化铝涂层的组织结构及性能的影响

用ＲＳ—１７００ＳＭ型轴流式ＣＯ２激光器对Ａｌ２Ｏ３涂层进行了重熔，降低了原始涂层中的孔隙，消除了涂层的层状结构，得到了致密均匀的涂层，使重熔层的显微硬度明显提高．高温氧化试验表明：激光表面重熔提高了Ａｌ２Ｏ３涂层的抗高温氧化性     

Q235钢表面硬质合金喷涂层的磨损特性研究

用超音速火焰喷涂方法在Q235钢表面进行了WC硬质合金粉末的喷涂.在MRH-5A型滑动磨损试验机上,对涂层进行室温下的干滑动摩擦磨损性能测验,借助于扫描电镜观察磨损试样磨面形貌.通过对摩擦磨损数据进行分析,结果表明：Q235钢表面用WC硬质合金喷涂后,耐磨性大大提高,涂层磨损机理主要表现为磨粒磨损和粘着磨损.     

Effect of the Solidification Conditions on the Microstructures of AlSi_7Mg Alloy during Semi-solid Remelting

The effect of the solidification conditions on the microstructures was studied during partial remelting of AlSi7Mg alloy with the help of an electrical pipe-type fumace. The results show that the eutectic is remelted above all and α phases are gradually evolved into spheroidal shape,if the AlSi7Mg alloys shrmd strongly by rotating electromagnetic field during the first solidification are heated again to 589 or 597℃ and have been held for a short time (for example, 5~10 min), and moreover, the higher the holding temperature,the faster the eutectic remelting process and α phase's evolution are. In contrast even though the AlSi7Mg alloy's samples non-stirred with fine dendritic microstructures are heated to the same temperatures as those stirred by rotating electromagnetic field and have been held for 60 min,it is not possible to change all the dendritic a phases to speroidal α phase.