提高低水头电站调节保护极值的可行性

在水电站设计中，对于引水系统较长，机组转动惯量较小的低水头电站，在保证技术安全，可靠的前提下，适当提高调节保证极值，可避免采用改善调保参数的辅助措施，降低电站的造价。通过分析暗潭二级水电站初步设计调节保证计算结果，论证了具有较长引水系统的低水头小型水电站适当提高调节保证极值，降低电站造价的可行性。     

提高小型水电站调节保证极值的论证探讨

本文通过对福建省南清县暗潭二极水电站初步设计阶段的调节保证计算结果进行分析论证，说明在具有较长引水系统的小型水电站的设计中，适当提高调保参数极值，节省电站造价的可行性。     

尼泊尔SETI水电站调节保证计算

水电站引水系统在惯性时间常数大于4 s而又要求孤立运行情况下,需要设置调压井。结合具体电站实例介绍从提高大波动中允许转速上升入手,增大机组飞轮惯量,调速器采用导叶三段关闭,满足了调节保证计算要求。图5幅,表3个。     

赞比亚LUNZUA水电站水轮机调节保证计算研究

根据赞比亚LUNZUA水电站引水系统特征、水轮发电机组特性及电力系统要求,进行水轮机调节保证计算研究,确定引水系统水流惯性、机组惯性和调速系统调节性能之间的控制参数,并提出调节保证计算成果,为电站安全稳定运行提供依据。     

国外某水电站扩机改造工程的可行性分析

对于引水系统基本不变的水电站扩机工程,由于机组引用流量增加,导致引水系统水头损失增大。为确保电站扩机改造方案的可行性,需重新复核电站扩机后的调节保证计算,通过对国外某水电站工程实例的剖析,对扩机工程调节保证计算时发现的问题提出几点建议。     

普定水电站增容改造工程调节保证计算

调节保证计算对于水电站设计十分重要,关系到水电站引水系统设计及机组参数的选择。对于通过扩大机组单机容量的增容改造电站,在引水系统及水工建筑物不改动的前提下,必须保证两点:一是改造后机组的发电流量能够适应原引水系统流道尺寸及过流能力的限制;二是改造后新机组在原安装高程下能够安全稳定运行,水电站过渡过程调节保证计算满足规范要求。通过对普定水电站提效增容改造工程进行调节保证计算分析,结合电站增容改造后能够实际出现的运行工况,重点讨论电站未改造的原引水系统承压能力,以及新机组在原安装高程下运行时的尾水管真空度问题,给出增容改造后电站安全运行的一些关键因素。     

缅甸德铁水电站水轮机调节保证计算研究

缅甸德铁水电站为引水式电站,引水系统长约730 m,未设置调压井,安装3台38.5 MW的混流式水轮发电机组。本文根据电站引水系统和水轮发电机组的特性,以雇主要求为原则,进行了水轮机调节保证计算,通过分析引水系统水流惯性、机组惯性和调速系统关闭规律之间的关系,提出了水轮机调节保证值,确保电站安全稳定的运行。     

八乡一级水电站调节保证措施的选择

在八乡一级水电站调节保证措施选择过程中,提出了用调压阀加其它措施解决中高水头长压力引水系统电站调节保证值超标及小波动稳定等问题,应用国产调压阀使工程收到了技术指标优,投资省。     

选择流源水电站的调节保证措施

安徽省祁门县流源水电站是一座高水头、长引水线路的跨流域引水式电站,电站设计水头243m,引水流量1.258m~3/s,装设2台冲击式水轮机组,总装机2000kW。电站工程主要由大坝、隧洞和压力管道、厂房及升压站等部分组成。大坝为浆砌块石重力坝,高40m,水库为多年调节小(一)型水库,     

吐木秀克水电站机组调节保证分析研究

吐木秀克水电站因引水发电系统较长,且无条件设置调压井,采用何种方式满足调节保证计算要求就显得尤为重要。为确定电站调压方式,选取合理的输水系统洞泾及机组GD2,应用水击计算中的点算法对电站进行了过渡过程计算。     

低水头日周调节电站汛限水位动态控制方法研究

低水头日周调节水电站设置汛限水位的目的通常是为了降低库区回水高程,减少库区淹没损失,国内对该类电站的汛限水位动态控制研究甚少。因此,对国内外研究现状进行总结分析,推求一套适合低水头日周调节电站汛限水位动态控制的方法,研究成果对类似低水头日周调节电站具有借鉴与参考意义。本研究提出在保证满足电站库区防护对象防洪安全、工程本身安全和不增加下游防洪负担的前提下,根据水情预报信息,通过分析研究库区防护对象、机组发电、大坝防洪和下游防洪等因素对坝前水位的要求,综合推求出日周调节水电站按流量动态控制汛限水位成果,并结合工程实例,分析了研究成果的应用效果,最后对汛限水位动态控制的风险进行了分析。     

长引水隧洞机组运行方式限制因素分析与解决措施

某大型水电站引水隧洞长,机组容量大、运行水头高,机组开机空载并网,增、减负荷以及关机过程中,引水系统巨大的水流惯性,不可避免地将对机组的运行产生影响。结合电站的过渡过程分析成果和电网的实际情况,在对相关电站调研的基础上,根据引水隧洞超长,引用流量大,引水隧洞末端布置巨型差动式调压室结构较为复杂,过渡过程工况压差较大等特点,在保证安全裕度的情况下,分析电站的运行控制因素,并结合机组增加负荷和甩负荷等两种工况进行了详细研究,制定了机组运行方案,以保证电站安全。     

水电站调节稳定曲线的比较

(一)由水轮机调速系统稳定性和调节品质的要求通常要求水轮发电机组惯性时间常数是该电站水流时间常数值的二倍以上,即T_a/T_w>2.0.当T_a/T_w较小时往往要求较高的缓冲强度b_t值.当T_a/T_w≤1.0时由于b_t值过大极易引起调速器自身的不稳定现象.为消除调速器自振现象最有效的措施是较大范围地增大接力器时间常数,这就使调速器死区也增大.在此条件下原文在研究第二和第三号水电站时所采用的理想调速器的假设已不适用. (二)转浆式水轮机具有二个调节机构,以使低水头机组具有较高的水力效率.这两个机构分别     

四川力丘河金顶水电站调节保证计算

四川力丘河金顶水电站水头较高,引水隧洞和尾水洞长,且上下游均设有调压室,机组甩负荷的过渡过程复杂,通过调节保证计算确定导叶接力器关闭规律,并校核引水系统及机组的GD2值。     

桥巩水电站调节保证计算

通过对桥巩水电站引水发电系统进行调节保证计算,确定机组导叶的关闭规律,核算机组GD2,为电站运行及现场调整提供理论依据。     

孤网系统内冲击式水轮机调节系统计算分析

某电源电站为长引水冲击式水电站,电站引水管道较长,引水管道为"1洞3机"型式,引水系统复杂,由于地质和地形条件的限制,电站拟不设置调压井,电站处于孤网内运行,鉴于水电站各种复杂的因素,准确地调节系统计算分析显得尤为重要。     

低水头径流式水电站额定水头选择

由于径流式水电站一般库容较小或无调节库容,因此机组额定水头的选择正确与否将会直接影响到对整座水电站的投资以及将来水电站运行后所产生的经济效益。通过分析低水头径流式水电站特征及机组运行特性,对低水头径流式水电站额定水头的选择进行了探讨,认为应在满足规范要求及电力系统要求的基础上,其额定水头应能确保水电站机组安全稳定地运行。     

巨型水电站机组投产初期安全运行分析

锦屏二级水电站引水隧洞长,机组容量大、运行水头高,机组开机空载并网,增、减负荷以及关机过程中,引水系统巨大的水流惯性,不可避免的将对机组的运行产生影响。本文结合电站的过渡过程分析成果,在不超过过渡过程计算控制要求的前提下,尽量保证机组灵活运行,在调试阶段和试运行阶段运行的试验数据和实际运行经验的基础上,逐步完善机组运行方式要求,经对计算成果系统复核后总结出锦屏二级水电站正常运行方式,为后续电站安全稳定运行提供技术支持。同时,根据该电站的调试期和试运行期的运行经验,为国内外同类型电站提供可以借鉴的经验。     

关于按水头高低划分水电站类型的标准问题

问:现在流行的一种划分水电站的方法是按水头高低分为低水头电站、中水头电站和高水头电站,究竟其标准如何? 答:水电站的水头,是指水电站上游和下游的高度差,单位用“米”表示。由于水头与水轮发电机组设备造价有直接关系,水头越高,机组造价越低,因而它是决定水电工程可行件的主要因素之一。目前国     

低水头水电站调节保证计算

装设轴流式水轮机的低水头水电站,当机组甩负荷关机时,常常发生抬机事故。通过调节保证计算,选择最佳的导叶关闭规律,以降低机组上升速率,使负轴向力不超过机组转动部分的重量,或防止水柱中断以减小反水锤抬机力,从而保证机组的安全运行。众所周知:低水头水电站的引水管路和尾水管路都较短,水锤计算可以采用刚性水锤理