炼钢集束氧枪高温射流特性的数值模拟及应用

建立了燃气集束氧枪射流流场的数学模型,对集束氧枪在不同条件下的高温射流特性进行了分析.数值模拟及现场应用表明,在同等条件下纯氧集束氧枪射流长度优于普通超音速氧枪,而燃气集束氧枪射流长度明显优于纯氧集束氧枪,并且燃烧温度越高、氧燃比越大,射流速度衰减越慢;在泰山特钢70t电炉应用中获得良好的喷吹效果,达到节约冶炼时间5～6 min,吨钢电耗下降40～50 kW·h.     

30t转炉用集束射流氧枪的基础研究

研究了一种应用于转炉炼钢生产的新型集束射流氧枪,氧枪在主氧的外层加了一圈保护气体,使射流集中,具有极强的穿透金属熔池的能力,增加了氧气对钢水的搅拌强度,在促进钢渣反应、减少喷溅、提高氧气利用率、提高金属收得率方面,比传统超音速氧枪有更大优势.利用软件FMJENT对转炉炼钢氧枪在集束射流和普通射流两种状态下的射流情况进行了数值模拟,并在安阳钢铁公司第二炼钢厂30 t转炉进行了使用及效果分析,通过结果对比,论证了集束射流氧枪的优越性.     

150t交流电弧炉炼钢高效化节电

采用了统计分析、物料衡算及能量衡算等研究方法,对天津钢管公司150 t交流电弧炉炼钢高效节电技术进行了研究.三项单元技术研究针对特有的四元炉料结构,研究其对吨钢冶炼电耗的定量影响;使用4支炉壁氧枪和2支炉门氧枪及分时段供氧技术,保证了1.4 m3/(min·t)的供氧强度,提高了氧气利用率;研究新的更大容量变压器的合理供电技术,保证了100 MW变压器炼钢安全、高效运行.在此基础上,按炼钢生产速率和能量需求进行有效综合研究,取得了高效、节电的显著效果.     

氧气射流作用下的电弧炉熔池两相流数值模拟

建立了单氧枪供氧强度为3000 m3/h时炉壁氧气射流冲击电弧炉熔池的三维两相流数值模型. 流体动力学数值模拟结果表明,在超音速射流作用下,熔池中形成的涡流促进了钢液循环流动,涡流中心位置处于液面下0.3 m、距熔池中心1.6 m处,位于氧枪轴线上、涡流中心以下的钢液流的速度呈分段线性分布. 竖直方向每降低1 cm,熔池中下部的钢液速度降低0.0015~0.002 m/s,靠近炉底的钢液速度降低0.006~0.007 m/s. 熔池表层钢液直接受射流的冲击作用,在喷吹初期钢液速度即可达0.1~0.5 m/s,之后基本不变;熔池中下部和偏心炉底区钢液速度最低,速度随喷吹时间增加而增加.     

磷酸装置扩能技改总结

为提高市场竞争力,湖北省黄麦岭磷化工有限责任公司进行磷酸装置技术改造。通过对矿粉调浆系统、反应系统、过滤系统、浓缩系统改造后,装置产能由93 kt/a提升到180 kt/a;吨P_2O_5硫酸消耗由2 700 kg降至2 620 kg,水消耗由8.0 t降至3.5 t,电消耗由270 kW·h降至180 kW·h,蒸汽消耗由2 300 kg降至2 190 kg。     

氧气顶吹转炉的三相流数值模拟

对超音速氧气射流作用下85 t转炉熔池中的渣液和钢液进行了多相流数值模拟研究,分析了熔池内钢液的速度场. 结果表明,随喷吹枪位升高,射流冲击形成的渣坑和钢液凹坑的直径变大,而渣坑与钢液凹坑的深度变小. 当枪位从1.2 m提高到1.8 m时,射流冲击形成的钢液凹坑的直径从1.359 m提高到1.566 m,凹坑深度从0.187 m降低到0.157 m. 同时钢液面下0.2 m处钢液的最大速度从0.48 m/s降低到0.27 m/s;而在熔池液面下0.8 m处,最大速度由0.06 m/s增加到0.09 m/s. 高枪位下熔池钢液速度分布更均匀.     

双极膜电渗析法连续制备聚合硫酸铁

研究了双极膜电渗析法连续制备聚合硫酸铁（PFS）的工艺。主要考察了电流密度、原料补充液中硫酸亚铁和硫酸的摩尔比以及原料补充液流速对产品PFS各性能指标（盐基度、全铁含量、pH、密度等）和过程能耗的影响。研究结果表明：电流密度从10mA/cm²增加到20mA/cm²时,盐基度从8.59%显著增加到11.32%,去浊率从84.31%逐渐增加到95.34%,但当电流密度大于20mA/cm² 时,盐基度和去浊率稍有下降,过程能耗最高可达4.26kW·h/kg H₂SO₄,酸液罐酸浓度最高可达0.45mol/L;原料补充液中硫酸亚铁和硫酸的摩尔比从2.01增加到4.08时,盐基度从8.69%增加到11.38%,去浊率从94.96%逐渐增加到95.88%,能耗在3.05~3.15kW·h/kg H₂SO₄ 范围内变化,酸液罐酸浓度约为0.38mol/L;原料补充液流速从1mL/min增加到3mL/min时,盐基度从11.52%下降到6.75%,去浊率从95.92%逐渐降低到75.61%,同时,能耗从3.09kW·h/kg H₂SO₄下降到2.77kW·h/kg H₂SO₄。     

Φ3.8m×13m球磨机系统节能技改方案分析及改造效果

采用HFCG180-160辊压机预粉磨系统与原有Φ3.8 m×13 m水泥粉磨系统进行配套,球磨机粉磨工艺由闭路改为开路,水泥产品维持比表面积维持不变,粉磨系统产量从85t/h提高到190t/h,粉磨工序电耗由38 kW·h/t降低至29 kW·h/t,水泥标准稠度用水量降低2%。     

奥地利SML兰精公司的高性能拉伸缠绕膜生产线

奥地利SML兰精公司于2004年10月向们于德国WeiBandt Goelzau的欧洲主要拉伸缠绕膜生产厂家Orbita Film GmbH公司交付了一条世界上最新型的现代化拉伸缠绕膜生产线，速度650m/min，每小时产量2000kg/h。它使得该公司拉伸缠绕膜的年产量从100000t增加到115000t。     

提高ATOX-50磨机产量的措施

<正>我公司原料磨采用的是丹麦F.L.S.midth公司生产的ATOX50磨机,运行9个月后,磨机台时产量只有390t/h(设计台产450t/h),电耗也持续增长,到2009年11月份吨生料电耗为22.27kW·h/t,大大超出了集团公司吨生料电耗18.6kW·h/t的指标,造成了极大的用电浪费。针对立磨的运行质量差的问题,本公司通过改变入磨原材料质量、调整原料磨系统风     

氧压机氧氮切换风险及改进

氧压机氧气和氮气进行切换时氧气管网和氮气管网之间形成通路,由于氧气压力高于氮气压力,氧气串入氮气管网后污染氮气管网,污染的氮气进入乙炔真空塔后,与可燃气体混合达到了爆炸极限,在火炬口发生爆鸣,氧气进入氮气管网威胁到全厂安全用氮。文章详细分析了氮气污染原因,对氧压机的自动控制流程进行了全面的安全分析,改进了存在安全隐患的自动控制流程。     

Photodynamic Action and Singlet Oxygen

It was attempted to recreate on molecules of biological interest including enzymes some of the photodynamic effects using the excited species of molecular oxygen. Such a species is produced by a chemical reaction in a separate vessel and is carried into the sample by a stream of gaseous nitrogen.     

高钛铁中氧形成机理分析及脱氧实验

针对用铝热还原法生产高钛铁中的O残留量高和难以脱除的问题,通过系统地观察O在高钛铁中的微观组织结构,确定了O在高钛铁中的存在形态.分析了含氧相的形成机理,并对铝热还原法制备高钛铁的热力学过程进行了分析.提出采用铝热还原-精炼法制备低氧高钛铁的新方法.分析结果表明,O以Al2O3,Fe2TiO4,TiO2,Ti2O,钛氧固溶体等复杂形态存在,熔炼时难以去除,是高钛铁中O含量高的主要原因.采用铝热还原-精炼法制备高钛铁,加入适当的添加剂组成复配渣,所制合金由FeTi2,Fell,AlFe,Ti4Fe2O等相组成,氧化物夹杂相得到有效去除,使合金中O含量大大降低.采用该方法制备的高钛铁能够满足要求.     

基于冶金热力学的钢液定氧探头氧浓度单位确定

对比分析了以上海贺利氏电测骑士有限公司生产的Celox钢液定氧探头测量的氧活度和文献中报道的氧活度、LF精炼过程中基于[Al]-[O]平衡计算的铝镇定钢液的氧活度及顶底复吹转炉冶炼终点基于[C]-[O]平衡计算的氧活度. 结果表明,该探头测量的氧活度是以1%溶液为标准态,百万分之一氧([10-6 O])为浓度单位,而不是冶金热力学中以氧的质量百分含量([%O])为浓度单位定义的氧活度. 因此,选用氧的质量百分含量[%O]时,Celox钢液定氧探头测量的氧活度量纲应为10-4,而不是其探头仪表显示的10-6.     

高原单人需氧量分析及吸氧效果研究

概述了高原缺氧环境供氧方式,结合相关领域供氧研究成果,分析了高原环境下的单人需氧量,结合4500m高原实地试验,测试了人员吸氧后的生理效应。结果表明:单人每分钟补充1L氧气,血氧饱和度平均提高13.8%,心率平均下降16.8%。对于高原4500m海拔,可按照单人补氧量1L/min,能够保证人员缺氧症状有效改善。     

氧敏荧光纳米聚合物胶囊在溶解氧传感器中的应用

根据可逆加成断裂链/链转移(RAFT)细乳液聚合法制备包裹有荧光指示剂的纳米聚合物胶囊,并将该纳米聚合物胶囊制备成氧敏荧光膜应用于溶解氧传感器中,结果表明:该溶解氧传感器具有良好的可逆性、重复性,响应时间13.5 s,灵敏度为2.35。其工作曲线呈非线性,相关系数R~2=0.999,符合非均相系统的"two-site"模型。其检测极限为0.21 mg/L(n=10),在0.21~8.96 mg/L范围内可以很好地检测溶解氧含量。     

Oxy-Radicals and the Radiobiological Oxygen Effect

The radiobiological oxygen effect can be separated into its biological and chemical components, using time-resolved or kinetic studies. Rapid mix techniques show that the full oxygen enhancement ratio (OER) for radiation-induced cell killing is expressed when oxygen is present or admitted 40 ms prior to irradiation. This predominant chemical action of oxygen, including direct and indirect action, is too fast to implicate processes other than those involving free radical species. The two principal hypotheses, “oxygen fixation” and “active oxygen”, are discussed. Pulse radiolysis studies of model systems provide kinetic data to indicate the principal damaging species and radiation targets, the kinetics and sequence of damaging events, and the role of redox processes involving oxygen, oxy-radicals and radiation modifiers. Complementary steady-state radiolysis studies enable the nature and extent of the physico-chemical damage to be quantified. Mechanistic aspects of the radiobiological oxygen effect are inferred from in vitro studies of irradiated mammalian cells, comparing the different biological end-points with specific forms of chemical damage, under a variety of physical, chemical and biological conditions. While this review stresses the role of oxygen in sensitizing the critical cellular target DNA, responsible for the acute biological effect of cell killing, it must be remembered that for cancer and other chronic effects, having a long latent period between radiation exposure and the biological expression of deleterious damage, there may not be an oxygen effect or if there is, it may be quite different in terms of the damaging species, principal radiation targets, and the sequence and kinetics of the damaging events. Although oxygen and oxy-radicals may be involved in the initiation and development of cancer, their overall roles in influencing the chronic effects of radiation may be complex and dependent upon cellular and multicellular factors, making it difficult to unambiguously elucidate possible mechanisms.     

氧泵——一种制氧新技术

氧泵采用一种固体电解质电解槽,把氧从空气中分离出来并具有一定压力,生产高纯氧.氧泵制氧不需要庞大的机械和危险的氧压机,其生产成本可比常规空分技术降低1/3并可大幅度降低能耗.本文详细介绍了氧泵制氧技术的原理和氧泵在国内外的发展情况.     

高储氧能力的Ce—Zr—La—Y—AI储氧材料的制备

采用共沉淀法制备了多组分储氧材料ce0.5 Zr0.15 Y0.075 La0.075 O1.825。在以氨水和碳酸铵为共沉淀剂、聚乙二醇为表面活性剂、pH值约10．O、H202与Ce的摩尔比为1：1、聚乙二醇与氧化物的质量比为1：1、陈化温度为90℃的条件下,500℃煅烧时储氧材料的储氧量达587．0μmo1．g-1,1000℃煅烧时储氧量达399．9μmol·g-1。老化样品的储氧量远高于摩托车欧Ⅲ排放标准中对三效催化剂中储氧材料储氧性能的要求,且该储氧材料的储／放氧性能稳定。     

高储氧能力的Ce-Zr-La-Y-Al储氧材料的制备

采用共沉淀法制备了多组分储氧材料Ce0.5Zr0.15Y0.075La0.075Al0.2O1.825。在以氨水和碳酸铵为共沉淀剂、聚乙二醇为表面活性剂、pH值约10.0、H2O2与Ce的摩尔比为1∶1、聚乙二醇与氧化物的质量比为1∶1、陈化温度为90℃的条件下,500℃煅烧时储氧材料的储氧量达587.0μmol.g-1,1000℃煅烧时储氧量达399.9μmol.g-1。老化样品的储氧量远高于摩托车欧Ⅲ排放标准中对三效催化剂中储氧材料储氧性能的要求,且该储氧材料的储/放氧性能稳定。