磨煤机端盖裂纹焊补

我厂130t/h和410t/h锅炉配备的磨煤机型号为DTM287/470和DTM350/600,其端盖材质均为ZG35,壁厚70～110mm。由于燃煤灰份高,矸石多,磨煤机罐体磨损严重,加之端盖在制造时金属内部存在着砂包、杂质及其它制造缺陷,运行7～8年后。陆续在端盖的应力集中区产生裂纹。裂纹多发生在端盖空心轴固定第     

钢球磨煤机端盖裂纹的焊接修复

一、前言我厂2号锅炉甲侧磨煤机(287/410型)系50年代末从苏联引进,运行至今已近30年。1987年3月小修时发现出口端盖内圈衬瓦螺栓孔处沿端盖周向产生长约2800mm 的贯穿性裂纹。端盖材质为35号铸钢,厚40mm,重3.85t,结构形状较复杂。在无备品可换的情况下,为保证机组正常运行,决定不拆卸,现     

膜式壁炉管焊接及复合管焊接新工艺

膜式壁炉管材质为SA210A-1、SA210A1＋304L／SA210A1＋304L，整个炉管焊接多数在现场组对，尤其复合管焊接。复合管内侧为SA210A-1碳钢，最小壁厚5．6mm；外侧为304L不锈钢层，壁厚（1．5～2．0）mm，其焊接存在以下难点：     

除氧器焊接补强计算

焊接产生的残余应力和残余应变是导致焊接裂纹、降低焊接强度的重要因素之一,尤其是对焊接强度不足的结构或容器等进行焊接补强时就有使原焊缝开裂的可能。因此,在焊接补强前,先对补强后其原焊缝处产生的残余应力进行预测计算是十分必要的。黄台发电厂的一台除氧器,工作压力6kgf/cm~2;筒体长12m;直径3m,壁厚10mm;筒体材料 A3钢。探伤时发现焊缝中间约有2mm 未焊透和夹杂     

铸造堵阀焊接修复工艺的实际应用

为了消除电站锅炉中材质为WCB和F91 2种材料的表面裂纹缺陷,分别对2个堵阀缺陷进行挖补清除后,采用异质冷补焊、热补焊的焊接工艺,通过严格控制焊接工艺实施过程,完成了铸造堵阀的修复,消除了设备隐患,结果表明针对不同材质铸造堵阀,利用恰当的补焊工艺均可消除表面裂纹缺陷。     

水轮发电机轴颈断裂的焊接修复

13MW的TS-286/115-12型立式水轮发电机组,其电机轴上端颈部出现四分之一圆周贯穿壁裂纹。切去断裂轴头,用35号锻钢坯轴头焊接在主轴上,再精加工成形修复。由特殊卡具把焊接变形控制在轴向1mm,径向1.5mm。施焊轴面氧化层厚<0.1mm。用结507低氢型φ3.2mm焊条,焊前350℃烘2h。电焊直流反接,电流100～110A。200℃预热。每层焊道完后即行600℃跟踪回火,48h不间断作业,改善焊缝金属塑性。焊接后轴头弯曲<0.39mm,轴头椭圆<0.03mm,卡环槽侧面不平行<1<1mm。保证了精加工。焊接修复一月完成,机组安全运行发电。     

正确选用异种材质的焊接工艺

中材质焊地产生裂纹,经过分析,调整了相应的焊接工艺方案焊接后符合设计要求。     

P91厚壁管焊口后热处理工艺探讨

为保证焊接工艺质量，《T91／P91钢焊接工艺导则》规定，壁厚大于70mm的管子焊接要求在焊至（20～25）mm时停止焊接，进行后热处理，探伤合格后继续施焊。DL／T819—2002《火力发电厂焊接热处理技术规程》规定，P91管子的焊接如要进行后热处理应该冷至100℃～120℃并恒温（1～2）h再进行。     

600MW机组高压联合汽门内壁裂纹修复处理

针对某600 MW机组高压联合汽门内壁出现裂纹的问题,通过“机械打磨消缺+同材质焊接+局部焊后热处理”的方法,对其进行了现场焊接修复,既消除了设备的安全风险,又避免了更换新设备,可为大厚壁铸钢件超标缺陷的处理提供借鉴。     

汽轮机调速汽门对接焊缝裂纹的现场修复

某发电公司100MW汽轮机调速汽门与喷嘴汽室对接焊缝出现裂纹,根据打磨后的深度及坡口大小,采用热焊修复方法对材质为ZG20CrMoV的调速汽门对接焊缝裂纹进行现场修复,修复过程中严格控制阀体变形,焊后及时进行热处理。修后经检验及正常运行1个大修周期证明所选焊接修复工艺合理可行,为同类设备缺陷现场焊接修复提供了借鉴经验。     

铅酸电池装配线穿壁焊的选型及应用

穿壁焊承担着极群入槽后把极耳焊接起来,同时保证过孔不漏气,气密检测能通过.穿壁焊实质就是电阻焊.针对不同极耳和不同壁厚的电池壳的特点,同一工作原理的焊接控制系统也要对应不同的参数.目前有较多的是两种焊接控制系统:一种采用工频的低电压大电流的交流焊接方式；另一种采用中频直流电压焊接方式,了解各自的特点并掌握使用方法一定能达到我们所预期的效果.     

300 MW汽轮机隔板静叶片补焊工艺

针对汽轮机隔板静叶片出现的裂纹,对隔板静叶片的材料进行了焊接分析,提出了焊接方案,并对裂纹实施焊接,焊后进行修磨、检查,经检验证实选用ER410型焊丝、采用合适的焊接工艺,能成功地解决材质为1Cr13的汽轮机隔板静叶片的现场热补焊。     

大型球磨机端盖裂纹的焊接修复

某发电厂3号机所配ⅢBM370/850型球磨机入口端盖出现裂纹.介绍了该厂用G01-300型专业氧一乙炔气刨代替碳弧气刨刨除大裂纹和开制坡口的方法,以及端盖裂纹焊接修复工艺的实施过程,可供同类型磨煤机端盖裂纹的修复借鉴.     

电机端盖修复经验二则

1用聚氨脂胶修复电机端盖裂缝 沈阳市辽中县化工总厂有几台380V、28kW和55kW电动机,其铸铁端盖的壁厚为8mm。产生裂缝长达60mm。为避免焊接引起的热变形,该厂采用聚氨脂胶修复。效果很好,其方法如下：     

除氧器焊缝检验及缺陷处理

一、概述河门口发电厂,共有六台除氧器,为混合盘混合膜式,其运行参数如表: 六台除氧器水箱直径为Φ2.9～3.2m,长8.8～11.9m,高压除氧器水箱简体壁厚为10mm,封头厚12mm,中压除氧器筒体壁厚8mm,封头厚10mm,除氧器水箱由10～14块钢板组合焊接而成。每圈由2～3块钢板组焊,水箱内部用槽钢支撑加固,     

汽包安全门的角焊缝无损探伤

一、用常规方法探伤角焊缝存在的问题汽包安全门管座是采用插入汽包后再在外部加以焊接,在汽包上未开焊接坡口,因此,填充金属少。同时,由于汽包壁厚与管子壁厚相差很大,焊接时容易产生缺陷,焊区局部热处理困难,制造厂又没有焊接检验资料。     

超临界锅炉炉墙密封焊接裂纹原因分析及防治

轩岗电厂660 MW超临界锅炉炉墙密封焊缝多处出现裂纹。从材质、焊接工艺、塞块点固、环境温度、焊接结构等多方面进行分析,其原因在于：① 15CrMoR钢焊接性较差,有较强的冷裂纹倾向;② 鳍片切口边缘氧化铁、油污等杂质未得到彻底清理,焊后焊缝内含氢量过多及焊缝内缺陷严重超标,形成隐含的裂纹源;③ 施工环境温度较低,焊后冷却速度过快,熔敷金属组织转变不完全,有淬硬组织产生;④ 超临界机组锅炉管径小、管壁厚,管子刚度大、拘束度大,单位面积内的密封焊缝条数多、密度大,焊接应力大。鉴于此,制订了相应的防范措施和修复工艺,并在工程施工中获得了良好的效果。     

磨煤机端盖特大裂纹焊接修复

分析了筒形磨煤机端盖发生特大裂纹的修复焊接工艺要求，认为采用常规补焊方法难以修复，后采用焊接新工艺予以修复，缩短了工期，节约了费用保证了设备正常运行。     

厚壁管对接焊缝根部缺陷的超声波检验

一、前言本试验针对壁厚大于40毫米的管道对接焊缝,焊口为U型坡口,用氩孤焊打底后用自动焊或手工焊盖面。这种焊缝缺陷常发生在根部,并且类型繁多。焊缝根部有些缺陷绝对不能允许存在如裂纹;有些限于某一定范围如塌腰、未焊透;有些则允许存在如焊瘤。对根部缺陷评判,用超声波探伤结合焊接工艺一般是能解决的。定量用槽口试块,解剖证明准确可行。     

浅谈JM6管焊接工艺

公司在河南偃师市首阳山电厂二期扩建工程施工中碰到了ＪＭ６材质的焊接问题,它属于低合金钢,但含碳量比较高,用手工电弧焊产生裂纹的机率比较大,在焊接中出现裂纹致使安装工作一度受到影响,我们针对这一问题专门制定了严格的焊接工艺。１焊前准备及要求１．１坡口,为确保焊件的焊接强度,需开坡口进行施焊,坡口处不得有渣孔、气孔、裂纹、缩松等缺陷,一旦有,必须焊补清除后,再开坡口,坡口原则上应为６８°（单面３０°）。为了保证焊接质量,对坡口的检查是非常重要的,坡口角度,钝边大小和根部间隙是对焊接条件有影响的相关因…