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针对目前病险土坝地质勘察中选取坝体土渗透系数较难的问题,采用适合土坝坝体注水试验的渗透系数计算公式,分析了注水试验参数对渗透系数的影响,并对常水头与降水头室内渗透试验与现场注水试验成果进行对比分析。结果表明:土坝坝体注水试验水头和初始水位对试验结果影响最大,注水试验水头过高易产生坝体水力劈裂,造成坝体土渗透系数偏大的假象;大坝坝体填土均适合进行常水头及降水头注水试验;土坝坝体土渗透系数的确定应综合注水试验及室内渗透试验的成果。 相似文献
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黏土心墙土石坝是重要的挡水建筑物,心墙的低渗透性可以大幅降低坝体水力梯度,减少坝体发生渗透破坏的风险。然而心墙的质量问题(如局部高渗透区)会影响坝体的渗透稳定性,甚至酿成管涌溃坝等严重后果。以瀑布沟心墙土石坝为原型开展坝体渗流大型水槽模型试验,并结合有限元数值模拟方法研究高渗透区对坝体内部渗流场和渗流稳定性的影响。试验表明高渗透区域将改变心墙的渗流场,成为优势渗流通道,导致高渗透区域附近孔压值大幅上升,同时高渗透区域的存在将显著提升坝体渗漏速率。试验与模拟结果一致表明,随着高渗透区域逐步上移,高渗透区所在位置处的孔隙水压力增大,坝体渗漏量减小。高渗透区和心墙的渗透系数增加都会使心墙孔压值和渗漏量增加;随着高渗透区的渗透系数的增大,心墙坝渗流稳定性系数降低,导致坝体稳定性下降;随着心墙渗透系数的增大,高渗透区水力梯度略微减小,但心墙整体临界水力梯度下降,坝体稳定性降低。所得结论可为基于监测数据反演分析心墙的质量问题和评估坝体的安全性能提供依据。 相似文献
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坝坡的稳定性分析是水库大坝安全鉴定中的一项重要内容。选取深圳水库实测测压管水位连线所得的浸润线与软件计算浸润线进行拟合反演推算,以对大坝各材料的渗透系数进行修正。根据修正渗透系数,借助autobank7.061软件和正岩土计算6.0软件分别进行坝体渗流稳定分析和坝坡稳定分析。反演分析得到深圳水库主坝各层修正渗透系数可以反映坝体实际渗透性;深圳水库主坝的渗流稳定和坝坡稳定计算安全系数均大于规范允许值。因此坝体渗流稳定性、坝坡稳定性良好。 相似文献
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示踪法定量分析水流连通问题 总被引:3,自引:0,他引:3
为定量分析地下水流的水量分配比例,进行了连通试验。试验以示踪剂罗丹明为媒介,利用其受特定波长光照会激发荧光的特性,采用高分析度荧光分光光度计探测示踪剂溶液荧光强度,进而建立示踪剂浓度-荧光强度曲线。试验中在某地域上游溶洞入口投放示踪剂,并在下游出口回收样品,探测其荧光强度,同时进行流量测量。根据已建立的示踪剂浓度-荧光强度曲线分析计算,得出样品中示踪剂的质量,进而根据物质质量守恒定律和示踪剂运移扩散理论推算得到上下游水量分配比例。通过试验结果分析发现:采用本方法能较准确地探测出上下游水量的分配比例,试验方法可行,结果可信,可为解决类似问题提供参考。 相似文献
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大容山(高垌)水库主坝为均质土坝,由于清基不彻底、坝体填土压实度和渗透系数不满足规范要求、坝基岩土渗透系数不满足要求,虽经1961年至1997年五次加固,坝体和坝基仍渗漏严重。为此,采用坝体塑性混凝土防渗墙与坝基帷幕灌浆进行防渗处理相结合的加固方案。经核算,加固后浸润线明显降低,渗漏量明显减少,防渗效果显著。同时对溢洪道、输水设施、管理设施、进库上坝公路等,进行全面彻底的加固和改扩建,使其功能和效益得到充分发挥。 相似文献
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该文介绍了应用劈裂灌浆方法,处理宝树水库土坝坝体的渗漏,结果表明灌浆后坝体密实度得到提高,渗透系数降低,背水坡湿润渗水现象消失,坝体渗流量减少70%以上,并对左坝段坝基的渗漏处理提出了建议。 相似文献
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城头水库加固前大坝坝体填筑质量较差,坝体心墙的压实度和渗透系数均不满足规范要求,心墙与坝基的接触段存在接触渗漏问题,原溢洪道和涵洞等部位虽经封堵处理,但仍存在发生渗漏的安全隐患。为此,必需进行大坝防渗加固处理。通过对4个防渗加固方案进行了分析比较,决定采用坝顶砼防渗墙方案对大坝进行防渗加固处理,并介绍其设计要点。工程完工后,大坝渗漏现象得到有效的控制,达到设计预期目标。 相似文献
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增湿情况重塑黄土非饱和渗透系数的测定方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对浸润锋前进法、Boltzmann变换法和瞬态剖面法3种直接方法在确定增湿情况下重塑黄土非饱和渗透系数的适宜性进行了研究,并对其进行了改进。首先应用重塑黄土进行了一维水平入渗试验,对前2种方法进行了改进,检验了改进后的效果,比较了这2种改进方法、瞬态剖面法和间接法所得非饱和渗透系数的差异,然后应用Hydrus软件对一维入渗试验进行了数值模拟,获得了采用不同方法所得非饱和渗透参数时预测浸润锋迁移距离和时间关系的准确性,分析了前2种方法所采用假定的合理性并对瞬态剖面法测点布置进行了改进和效果检验。室内试验结果表明浸润锋前进法采用改进的水力梯度计算公式后,不同吸力下渗透系数波动的现象减少;Boltzmann变换法采用新的变量λ*后,各测点λ*-θ关系的统一性增加;由于测点间距较大,瞬态剖面法偏离其他方法所得渗透系数很大。数值模拟结果表明采用2种改进方法所得的非饱和渗透参数均能较好地预测浸润锋迁移距离和时间的关系;浸润锋前进法采用的水分剖面平行移动假定以及Boltzmann变换方法采用的Boltzmann变量与体积含水率关系唯一假定,均需要在入渗一定距离后才能得到基本满足;采用改进后的测点布置位置和间距后,瞬态剖面法所得不同吸力下的非饱和渗透系数与前2种改进方法所得的差距减少,但仍不如前2种改进方法更接近于输入值。 相似文献
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基于室内常规渗透试验,对延安新区重塑马兰黄土不同压实度下的渗透性进行研究,分析了饱和渗透系数随颗粒大小、孔隙度及干密度等因素的变化规律。试验数据拟合结果表明,该地区重塑马兰黄土的饱和渗透系数与孔隙度呈正指数函数关系,与干密度呈负指数函数关系。此外,不同干密度情况下,饱和渗透系数随时间变化的统计结果表明,当干密度大于1.6g/cm~3时,重塑马兰黄土的渗透系数不再随渗透时间变化,基本趋于稳定,且渗透性能低,因此可采用此干密度为不同要求和标准的地基压实工程提供参考和指导。 相似文献
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文章以苍村水库大坝为工程背景,针对大坝渗漏情况,制定了坝体劈裂钻孔、灌浆与坝基帷幕钻孔、灌浆的防渗方案,确定了工程量,论述了大坝防渗劈裂灌浆与帷幕灌浆加固工艺的技术要求与步骤,采用钻孔注水试验进行充填灌浆质量检测,结果表明:检测渗透系数2.6×10-5-9.2×10-5cm/s,灌浆充填效果明显,大坝充填防渗体已基本形成,坝体的连续完整性得到了改善。 相似文献
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过去,曾将比奥固结理论应用于水坠坝施工期变形稳定计算,其中假定渗透系数K是常量,事实上渗透系数K是应力的函数,水坠坝施工期坝体内每点的应力都是随时间而变化的,因此,坝体内每一点的渗透系数是不同的.本文通过试验,探索了渗透系数与应力关系,并应用于水坠坝施工固结有限单元分析中. 相似文献