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介绍了采用超声波声速仪检测球墨铸铁件球化率的基本原理,详细阐述了采用超声波声速仪对球化率合格、非球化率不合格、球化率不合格的后桥铸件球化率的检测方案,通过对超声波检测铸件声速值与球化率的对比研究,得出以下结论:超声波声速仪的重复性和再现性以及在临界值附近的稳定性均符合要求,超声波检验球化率合格的铸件最低声速值为5 550 m/s。将超声波检测技术应用于球墨铸铁件的球化率在线抽检、MV3件的在线100%球化检测、本厂铸件球化率检测及外协件的入厂球化检测,检测效果较好。 相似文献
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超声波法检测蠕化率是依据预先建立的超声波声速与蠕墨铸铁蠕化率之间的关系模型来快速预测的,声速的测量至关重要。借助ECHOMETER1076超声波声速仪、探针式表面粗糙度测量仪、定量金相等,结合试验和数值模拟方法,详细研究了耦合剂种类及厚度、试样表面粗糙度等因素在超声波法检测蠕化率时对声速测量的影响规律。结果表明,声阻抗在(0.13~0.3)×10~6 g/cm^2·s之间的常用耦合剂对声速测量造成的影响不大。在耦合剂最常涂抹的厚度0.2 mm之内,声速的变化范围在77 m/s以内。当试样表面粗糙度R_a≤5μm时对声速测量基本无影响。这些为精确测量声速和准确预测蠕化率提供了依据。 相似文献
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在实验室条件下,通过合理选择化学成分、改善球化处理、加强孕育工艺等措施,用湿砂型浇注球铁Y形试块,其力学性能可达σb 550MPa δ 5%指标,球化率为1级,石墨球数达到500个/毫米~2左右,石墨球直径平均20μm,无游离渗碳体和磷共晶。 相似文献
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球墨铸铁的球化率与超声波纵波在其内部传播速度的大小存在着一定的对应关系,根据上述原理,利用压电晶片、任意波形信号发生器、数字示波器、计算机等构建了球墨铸铁球化率超声波检测系统,并采用Lab VIEW编写了相应的软件程序,实现被测球铁件长度和超声波传播速度的自动计算。通过与金相观察法球化率检测结果比对的方法,建立了超声波传播速度和球化率间的具体关系表,并证实了声速与球化率间确实存在很好的相关性。试验结果表明,利用建立的关系,可以通过该系统测得超声波声速,并据此快速求得球铁件的球化率,且准确率大于95%,具有很好的重复性。 相似文献
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介绍了蠕墨铸铁相比灰铸铁、球墨铸铁的优点,以及Ru T450牌号的轮毂零件的技术要求。阐述了超声波检测蠕化率的基本原理及超声波声速与蠕化率变化的关系,以及蠕墨铸铁的石墨形态与蠕化率的分级评定,分析了影响制动毂零件声速的因素,最后指出:(1)超声波在蠕墨铸铁件中的传播速度与蠕化率成反比,即零件的蠕化率越高,超声波的传播速度越慢;(2)通过超声波声速法来检测蠕墨铸铁件的蠕化率是可行的,测试结果也是比较可靠的,同时还可以提高检测效率,大幅度降低检测成本。 相似文献
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超声无损评价离心球铁管质量的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文在简要介绍了材料无损评价离心球铁管检测与评价的基础上,对超声波声速与球铁管的球化率、超声波衰减系数与球铁管的力学性能之间的相关性进行了实验研究。结果表明,声速与球化率之间较好地符合线性关系,衰减系数与抗拉强度及延伸率均有明显的相关性,二者均可用于离心球铁管的无损评价。 相似文献
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用牌号为QTD 1400-1的等淬球铁(ADI)试制了东风4B内燃机车制动装置用衬套等铸件,其球化率为2~3级、石墨球大小5~7级、珠光体体积分数大于80%,等淬热处理工艺为:880~920℃×1~2 h+240~280℃×1~2 h,热处理后金相组织为针状铁素体+富C奥氏体+球状石墨,力学性能检测结果为:抗拉强度1 460~1 510 MPa,伸长率1.6%~4%,硬度46.0~48.5 HRC。通过30万km行车试验证明,ADI衬套等耐磨件可以满足内燃机车制动装置的服役使用要求,在相同工况条件下的磨耗是原来钢衬套的1/3~1/5。 相似文献
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为了找到快速准确鉴别球墨铸铁件与灰口铸铁件的现场检测方法,采用不同频率的超声波对不同厚度的球墨铸铁和灰口铸铁试样进行了超声衰减测试,发现灰口铸铁件超声衰减明显,而球墨铸铁件超声衰减微乎其微。分析认为在通常采用的波长范围内,产生超声衰减的主要原因是灰口铸铁中石墨晶体的构造以及石墨组织的形状、大小和分布。利用这一原理可以十分方便地鉴别球墨铸铁件和灰口铸铁件。 相似文献
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概述了重型机床铸件的发展趋势及特点。以外型尺寸14900×2110×2145mm、重130t的QT600-3横梁铸件为例,分析了其铸造工艺特点和质量控制难点,详细介绍了包括冷铁设计及放置、反变形量确定、浇注系统设计以及球化处理和孕育处理等内容的铸造工艺方案。检验结果表明:铸件本体球化率80%~90%,石墨大小7级和8级,石墨球数≥130个/mm2;基体组织为片状珠光体+粗粒状珠光体+牛眼状铁素体;抗拉强度677MPa,平均硬度194HB,硬度差在6HB以内;铸件变形量为19500mm长度8mm。 相似文献
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采用覆砂铁型铸造工艺试制了铸态QT550-10工作锚板。采用废钢增C工艺熔炼原铁液,铁液出炉温度1 500~1 520℃;采用低Mg低RE球化剂冲入法进行球化处理,球化剂加入量为1%,球化处理时间不超过60 s;采用含Ca、Ba、Bi的孕育剂进行多次复合孕育处理。生产结果:铸件球化率为2级,铸态抗拉强度605 MPa,伸长率15.6%,满足要求。 相似文献
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采用HT150,以焊接冷裂纹三要素中的拘束应力和淬硬组织因素为研究方向,用评定铸铁冷裂纹敏感性的直Y形坡口焊接裂纹试验法,研究了超声冲击处理对焊接冷裂纹的影响.结果表明,焊后通过对焊缝进行全覆盖超声冲击,一方面可以大幅度改善焊接结构的残余应力,经超声冲击处理后的试样焊缝测量点的残余应力R1分别为-53,-57MPa,R2分别为-37,-80MPa;另一方面可以加速焊缝石墨球化过程,消除半熔化区白口组织.因此焊后合理的超声冲击处理能够从拘束应力和淬硬组织两方面抑制焊接结构冷裂纹的产生. 相似文献
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