53Cr21Mn9Ni4N方坯质量控制

53Cr21Mn9Ni4N奥氏体气阀钢在连铸生产过程中,铸坯容易出现中心疏松、缩孔、偏析和柱状晶发达及表面凹坑的质量缺陷;针对这些质量缺陷,采取调整钢液的过热度、冷却强度、拉速、结晶器电搅电流和末端电磁搅拌电流等措施后,极大改善了铸坯表面凹坑的质量缺陷,降低中心疏松、缩孔及偏析等质量缺陷。     

AOD炉吹氩脱氮技术的分析与实践

根据AOD炉冶炼不锈钢处理模式具有稳定性这一特点,采用统计方法分别得出了AOD炉冶炼304钢种时钢水吸氮和吹氩脱氮的经验控制公式,并据此对304钢种冶炼工艺进行改进,取得了较好的脱氮效果和较低的氩气消耗水平。     

低真空热处理炉在5Cr21Mn9Ni4N钢气门热处理中的应用

5Cr2lMn9Ni4N奥氏体耐热不锈钢(简称214N)是常用的内燃机排气门材料，其固溶淬火温度高达1150～1190℃。为减小加热氧化，传统的方法是用高温盐浴炉加热。高温盐浴炉存在污染环境，能耗高，工作条件恶劣的问题。高真空热处理炉虽可胜任这样的工作，但设备昂贵，使用维护保养费用高，增加了气门的生产成本，而且要求工作人员有较高的技术水平，     

5Cr21Mn9Ni4N（21—4N）钢中M23C6的沉淀

观察研究了２１４Ｎ钢中球（块）状Ｍ２３Ｃ６,特别是球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀特征。发现球（块）状Ｍ２３Ｃ６的数量、尺寸不仅取决于固溶效果Ｐ值,而且还与固溶加热后的冷却速度有关;球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀倾向较大,其沉淀倾向对固溶加热后的冷却速度十分敏感,冷却速度的减慢相当于固溶温度的降低;Ｐ值愈大或冷却愈慢,片状的数量愈多;反之,薄片的尺寸和厚度愈小     

提高18Mn—18Cr—N扩环钢中氮含量及收得率的研究

护环作为发电机一个最关键的零件，由于其所起的作用及受力状态决定了要求超高的强度、良好的塑韧性、无磁性及优秀的抗应力腐蚀的能力，为了提高制造18Mn-18Cr-n护环的强度等级，经分析认为提高护环钢中的氮含量是一个关键的因素，在对影响18Mn-18Cr-N钢中氮含量的因素进行分析研究及实验室小感应炉的模拟实验的基础上，编制出冶炼工艺，并在电炉上进行了6炉次的实践，钢中的氮含量达到了0.69%，氮的收得率最高达到71%，大大高于常规工艺方法的水平，达到了日本制钢所室兰工厂该钢种的氮含量水平。     

时效对Cr21Ni6Mn9N钢氢脆敏感性的影响

研究了650℃时效1—1000h对Cr21 Ni6Mn9N钢组织和氢脆敏感性的影响。结果表明,时效过程中,晶界上析出M_3C_6型碳化物,晶界附近出现贫Cr区。随时效时间的延长,碳化物变大并相互连接。晶界附近的贫Cr程度则随时效时间的延长逐渐加剧,但在100h以后又趋于恢复,当时效达1000h时恢复到与时效1—2h的试样相近。钢的氢脆敏感性随时效时间的增加而提高,并不因贫Cr现象的减轻而下降。这表明晶界碳化物的出现是时效过程中钢的氢脆敏感性提高的主要原因。     

5Cr21Mn9Ni4N耐热钢等温时效组织研究

利用XRD、SEM研究了两种不同原始组织状态的耐热钢5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)等温时效过程中组织结构的变化。结果表明：等温时效过程中基体组织将发生分解，通过不连续沉淀机制形成M23C6 γ层状组织，且M23C6量随时效温度的提高而增加，其时效过程中微观组织变化与原始组织状态有关。讨论了原始组织状态对21-4N钢组织稳定性及高温使用性能的影响。     

固溶处理对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢组织及碳化物的影响

利用FactSage软件中的FSstel数据库对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢的相图进行计算,分析了氮元素对凝固及冷却过程中相变及析出相的影响,得到了53Cr21Mn9Ni4N耐热钢平衡凝固及冷却相变路径图,并用OM、SEM、XRD、EDS等对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢在1200 ℃固溶3、10、20、40和60 min后的显微组织及碳化物演变规律进行了研究。结果表明,53Cr21Mn9Ni4N耐热钢由1600 ℃平衡冷却至300 ℃的过程中完整的平衡相变路径为:液相+气体→液相→液相+δ铁素体→液相+δ铁素体+奥氏体→液相+奥氏体→奥氏体→奥氏体+M₂₃C₆→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆+α铁素体→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆+α铁素体+σ相。M₂₃C₆的析出温度随着氮含量的增加而降低,M₂(C,N)的析出物温度随着氮含量的增加而升高,M₂₃C₆会因M₂(C,N)的析出受到抑制。53Cr21Mn9Ni4N耐热钢的铸态组织非常不均匀,奥氏体呈树枝晶状生长,枝晶间析出大量层片状碳化物。随着固溶时间的增加,分布在枝晶间的层片状碳化物逐渐变成块状及短棒状,碳化物的数量逐渐减少,粗壮的树枝晶也逐渐变得细小。53Cr21Mn9Ni4N耐热钢在1200 ℃固溶后的组织及碳化物均得到明显改善。     

无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N高氮钢的高温塑性变形行为

采用Gleeble-2000热模拟试验机对无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢进行高温拉伸试验,用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口及断口附近的组织进行分析,用Thermo-Calc软件计算试验钢的相变及析出相,研究了0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢的高温塑性变形行为。结果表明,试验钢的第Ⅰ脆性区＞1150 ℃,第Ⅲ脆性区为800~950 ℃,未出现第Ⅱ脆性区。第Ⅰ脆性区的出现主要是在加热过程中试验钢由奥氏体向δ铁素体转变引起的,第Ⅲ脆性区的出现是因为M₂(C, N)析出相及Al₂O₃夹杂物引起的。试验钢的高温抗拉强度随温度升高而逐渐降低,断面收缩率在1000~1150 ℃温度范围内表现出极佳的热塑性,温度超过1150 ℃后断面收缩率逐渐下降,因此0Cr19Mn21Ni2N高氮奥氏体不锈钢的热锻温度应选择在1000~1150 ℃之间,在此温度范围内断面收缩率均在73%以上,并且可以避开第Ⅰ与第Ⅲ脆性区。     

铬不锈钢中氮元素的光谱分析

应用PDA-5500Ⅱ直读光谱仪对铬不锈钢中的氮元素进行分析研究工作,建立了炉前快速分析条件,实现了铬不锈钢中氮的快速分析。分析结果表明该分析手段数值准确可靠,能够满足炉前冶炼的要求。     

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 摘要：本文针对包钢生产的U71Mn高速轨钢中氮含量偏高的问题,研究了氮含量对钢质的影响、氮含量在各工位的分布以及影响氮含量的因素。研究表明,随着钢中氮含量的上升,钢轨的断裂韧性下降。通过将增碳剂由沥青焦改为无烟煤,钢中的氮含量得到有效的控制。     

中间包保护渣中碳和V2O5含量对钢液氮含量的影响

为了研究中间包保护渣中碳和V2O5含量对钢液氮含量的影响,选用CaO—SiO2—Al2O2系碱性渣作为基础渣系进行实验。通过对实验结果分析可知,渣中的碳和V2O5含量对钢液脱氮都有一定的影响,但效果不一样。     

退火工艺对21-6-9奥氏体不锈钢组织的影响

研究了200～750 ℃退火对冷拔21-6-9奥氏体不锈钢显微组织的影响。结果表明,在200～550 ℃退火时,冷拔21-6-9奥氏体不锈钢的晶粒尺寸及孪晶密度变化不大,主要以回复为主,无第二相析出;当退火温度高于550 ℃时,晶粒发生了再结晶,并有大晶粒吞并小晶粒的现象,孪晶密度随退火温度升高先增加后减小,且在650 ℃退火后组织中有Cr₂₃C₆型碳化物析出,并随着退火温度的升高析出物逐渐增多。     

00Cr21Ni14Mo2Mn5N钢冲击断口分层原因分析

高强奥氏体不锈钢00Cr21Ni14Mo2Mn5N钢冲击试验后出现断口分层现象。利用低倍检测、扫描电镜能谱分析和金相显微镜,对金相以及冲击试样纵剖面、垂直于钢板表面的横切面进行了观察、检测和分析,指出分层现象与板厚中心偏析处的铌化物夹杂、带状组织有关。通过1150℃固溶处理,冲击断口的分层现象基本消失。