2．25Cr-1Mo-0．25V加氢模拟环锻件的制造

针对大型加氢模拟环锻件用2.25Cr-1Mo—0．25V低合金高强钢的材料．规格及力学性能等要求,分析了冶炼、锻造、热处理等工序的难点。在强化生产过程质量控翩及工艺试验的基础上,制定了合理的翻造工艺．最终成功翻造出了高性能指标的超大、超厚加氢模拟环锻件。     

42CrMo钢大型环锻件的热处理工艺改进

本文对f9 m 42CrMo钢大型环锻件热处理后出现裂纹和粗晶问题进行了理论分析,对其热处理工艺进行了优化改进,并对经改进工艺处理的环锻件的组织和性能进行了分析。结果表明,采用860 ℃锻后正火,840 ℃水淬, 610 ℃回火,可使42CrMo钢环锻件的显微组织得到一定程度细化,综合力学性能良好,且热处理质量稳定,达到了技术条件要求。     

汽轮机用12Cr2Mo钢锻件热处理工艺的研究

汽轮机用12Cr2Mo钢锻件经正火、回火后，其力学性能（主要是屈服强度）偏低，一次热处理后的合格率仅为50％，既造成该钢锻件大量热处理返修，又严重影响了生产周期。对12Cr2Mo钢锻件的加热处理工艺进行了正交试验研究，进行了金相分析和生产实践，并对该钢锻件正火、回火后力学性能不合格的原因进行了探索，找出了该钢适合厂情的最佳热处理工艺参数，使该钢锻件一次性热处理合格率达到100％，经济效益十分显著。     

影响2A14铝合金锻件力学性能的因素

针对生产中2A14铝合金壳体热处理性能不稳定，对2A14锻件进行了热处理工艺试验，测定了经不同工艺热处理后合金的力学性能。结果表明，影响该铝合金锻件力学性能的主要因素为原材料状态，锻造变形程度及热处理工艺。     

2A12铝合金环形锻件热处理工艺研究

简要介绍了2A12铝合金环形锻件及其成形过程,对2A12铝合金环形锻件分别进行了固溶、人工时效、过时效和自然时效工艺处理,检测了不同热处理工艺下锻件的力学性能,对不同热处理工艺下锻件的显微组织进行了比对分析,确定了满足锻件力学性能要求的最佳热处理工艺,为2A12环形锻件的生产提供指导。     

电铲下辊道高碳钢SAE1080环形件试制

电铲下辊道零件为环锻件,其力学性能要求高。本文分析了SAE1080钢的可锻性并设计了SAE1080钢环锻件的试制工艺,确定了锻造温度和加热方式,制定了合理的锻后热处理工艺。经试制和检测,锻件达到了技术要求。     

Φ7.3m特大型09MnNiD低温钢法兰锻件成形工艺

针对首次锻造生产的Φ7.3 m特大型09MnNiD低温钢法兰锻件,通过分析对比3种成形方案,包括分段弯曲后拼焊成形、辗环成形和自由锻扩孔成形,确定了采用自由锻扩孔成形的方案。为了消除锻造成形过程中扩孔展宽量和热态锻件冷缩率对法兰锻件成品尺寸的影响,通过对特大型环圈锻造成形过程中扩孔展宽量和热态锻件冷缩率的分析,确定了锻造工艺设计时扩孔展宽量的参数设置依据,统计分析出热态锻件冷缩率的参考数据。针对09MnNiD低温钢法兰锻件壁厚超过400 mm从而导致的热处理淬透效果差、性能不合格而风险较大的问题,系统开展了热处理工艺试验。根据热处理工艺试验的结果,确定了09MnNiD低温钢的最佳热处理工艺方案。通过实际生产,验证了09MnNiD低温钢特大型法兰锻造成形工艺设计中扩孔展宽量、热态锻件冷缩率和热处理工艺参数的合理性。     

大型短粗挤压辊锻后的热处理工艺

通过分析大型42CrMo钢的挤压辊锻件的特征形状、晶粒遗传的防治及钢的去氢处理工艺,制定了适合该产品的热处理工艺,包括1次前处理、2次预热处理、2次正火、3次贝氏体等温处理和1次去氢处理的锻后热处理工艺.试用结果表明,热处理的8个锻件,晶粒得到细化,超声波探伤合格,符合质量要求,适用于大型短粗轴类锻件,可推广应用.     

加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢锻件的热处理

本文通过解剖一只由 2 8t钢锭锻制的 2 .2 5 Cr- 1Mo钢试验件 ,测试了锻件不同部位的组织、晶粒度和不同部位、不同方向的力学性能 ,研究了回火参数及奥氏体化后的冷却速度对力学性能的影响 ,讨论了化学成分、奥氏体化温度对力学性能的影响。最后用两个典型锻件的生产实例 ,证明了壁厚347mm以下的加氢反应器用 2 .2 5 Cr- 1Mo钢锻件的热处理工艺是可行的。     

20Si2Mn2CrNi钢锻后晶粒细化及强韧性提升工艺

研究了Si-Mn-Cr-Ni系低合金高强钢锻件在不同热处理工艺下的显微组织和力学性能。结果表明,试验钢经820℃正火后,锻件组织细化效果较好且分布均匀,再经920℃淬火和280℃低温回火后,其硬度为43.9 HRC,冲击吸收能量KV₂为82.6 J,抗拉强度为1513.35 MPa,屈服强度为1221.92 MPa,伸长率为14.65%,此时组织为回火板条马氏体且晶粒尺寸细小,晶粒度为8.3级,达到最佳的强韧性匹配,试验钢的综合力学性能最优。     

?9m超大筒节锻件的制造

通过优化和控制炼钢、锻造、热处理等热加工工艺过程,成功制造了?9 m超大筒节锻件。锻件水冒口两端和全截面不同取样部位的性能均满足技术条件要求,且各项性能相对较为均匀。     

30CrNiMo8钢小型环锻件的热处理工艺

一种用于轨道车辆的30CrNiMo8钢小型环锻件,按照常规热处理工艺在锻后经过灰冷或者坑冷,然后调质处理后,各项力学性能均优良,但是显微组织检测晶粒粗大,甚至个别批次晶粒度在0级左右,而且正火预备处理后再调质热处理,仍然不能消除粗大晶粒。经研究发现,因为30CrNiMo8钢具有较强的组织遗传性,锻后粗大晶粒会遗传给后续工序,后续调质等过程难以细化晶粒,因此在热处理工艺流程中增加一道等温退火工艺,消除了锻后粗大晶粒,有效地解决了30CrNiMo8钢小型环锻件调质后晶粒粗大的问题。     

提高2.25Cr—1Mo钢的力学性能的研究

主要从化学成分和热处理工艺入手,研究了影响2.25Cr—1Mo钢锻件重温强度和低温冲击韧性的主要因素。试验证明,采用合理的热处理工艺,可以使壁厚在410mm以下的2.25Cr—1Mo钢锻件满足目前国内外加氢反应器最苛刻的技术要求。     

30Cr2MoVA钢环形大锻件热处理组织和硬度的预测

大型锻件热处理后的组织和硬度与材料成分和热处理工艺密切相关。本文利用FDM法计算了30Cr2MoVA钢环形大锻件淬火温度场及其在700℃时的冷却速度,结合淬火和回火组织及性能经验模型,对不同成分和热处理工艺下的组织和硬度进行了预测。实际生产检验结果表明,预测结果具有较高精度。该方法对大型锻件的生产具有一定的指导意义。     

00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢的力学性能

00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢可用于要求具有良好力学性能特别是低温冲击韧度的鼓风机叶轮等零件。某公司的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢锻件低温冲击性能很不稳定。为此,对冲击性能不良的00Cr25Ni6Mo3N钢锻件进行了1050℃、1070℃、1100℃和1050℃保温1.5h水冷的固溶处理,随后测定了力学性能。结果表明:锻件的-40℃冲击吸收能量差异很大,有的达不到要求的27J。金相分析发现,00Cr25Ni6Mo3N钢锻件冲击韧度低的原因是锻造工艺不当析出了金属间相,而且热处理不能消除这种金属间相,严格控制锻造加热制度是解决该问题的唯一途径。     

改进型AISI 8630海工用钢热处理工艺研究

利用光学显微镜、扫描电镜等手段系统研究了 AISI 8630锻件不同热处理工艺对试验样品的力学性能和组织的影响,结果表明:水冷淬火后锻件心部获得完全马氏体或大部分马氏体组织,回火后获得索氏体组织,可以满足锻件的性能要求.分析影响材料力学性能的原因可能是碳化物的分布形态和形貌,可为实际产品制定热处理工艺提供参考数据.     

调质工艺对3Cr2Mo钢组织和性能的影响

通过洛氏硬度和冲击试验以及OM、SEM和TEM组织观察,研究了不同热处理工艺参数对塑料模具用3Cr2Mo钢显微组织和力学性能的影响,分析不同热处理工艺条件下3Cr2Mo钢塑性、硬度以及冲击韧性的变化规律.结果表明:3Cr2Mo钢经850～920 ℃×1 h油淬,获得细小板条状马氏体组织,合金元素充分溶解;经570～630 ℃空冷回火,碳化物细小弥散分布得到均匀稳定的回火索氏体组织,其硬度达到较佳的使用范围(28～36 HRC),且具有较好的强韧性配合,能够满足塑料模具钢使用要求.