GH3030合金电渣重熔Al、Ti成分控制分析

对GH3030合金电渣重熔成Ф50mm钢锭，第1批试制生产电渣锭烧Ti增Al的主要原因进行了分析讨论，得出：在电渣重熔初期，渣中TiO2含量很低，而AlO3含量很高，为保持平衡常数KT为一定值，化学反应：3[Ti]＋2（AlO3）□4[Al]＋3（TiO2）向右进行，在钢锭下部[Ti]把渣中（AlO3）的（Al^3＋）还原成[Al]而进入钢中，使钢锭大头端Al成分不合格，为此采取向渣中加入一定量的TiO2粉，能使钢锭Al、Ti成分得到有效控制。     

β钛合金在飞机中的应用

美国、法国、德国、英国、日本、俄罗斯和中国的一些主要飞机制造工业厂家都开始采用β钛合金来生产飞机机体和发动机构件,主要原因是它们具有优良的综合性能,可加工成各种零件．目前最令人感兴趣的β钛合金包括用于制造锻件的Ti-10V－2Fe－3Al（Ti－10－2-3）,用于制造钣金构件和铸件的Ti-15V-3Cr－3Al-3Sn（Ti－15－3）、BT－22（Ti－5Al-5V－5Mo－1Fe－1Cr）和用于制造弹簧的Ti-3Al-8V－6Cr－4Mo－4Zr（Ti－38－6－44,β-C）;另外,由于Ti-14．7Mo－2．7Nb－3Al-0．2Si（β-21S）合金兼有出色的耐高温和抗腐蚀能力,…     

Al-Nb对700 ℃发电机组转子用GH706合金组织和拉伸性能的影响

试验的GH706合金(/%:0.034C、16.10Cr、41.13Ni、1.64Ti、2.93Nb、0.39Al)和改进型合金(/%:0.027C、16.30Cr、1.79Ti、2.05Nb、1.21Al)由200 kg真空感应炉熔炼并重熔成150 kg ESR锭,1 180℃ 16 h均匀化处理后锻成Φ15 mm棒材,并经980℃3 h,4 K/min冷至820℃2～10 h,空冷,720℃16 h炉冷热处理。结果表明,提高合金中的Al含量和降低Nb含量可促使γ′相析出;通过调整二级固溶处理的时间可控制η相析出,使合金具有良好的强塑性,在室温抗拉强度TS 1 200 MPa的水平下使断面收缩率接近30%。改进型合金在二级固溶处理为820℃2 h时,700℃抗拉强度为908 MPa,断面收缩率达54.8%。     

Timetal 5111和Timetal 5111 0.05Pd钛合金

Timetal5111合金是80年代末期由Timet与美国海军共同开发研制的近a型钛合金。合金成分为：Ti－5Al－1Zr－1Sn－1V－0．8Mo－0．1Si。合金的突出特点是良好的断裂韧性及抗应力腐蚀性能,应力腐蚀危险比,该性能指标优于船用钛合金48－OT3（Ti－4AI－0．005B）,相当于Ti－6211（Ti－6Al－2Nb－1Ta－0．8Mo）;冲击韧性大约为Ti－6Al－4V的3倍;易焊接,可进行大型材的焊接。该合金强度略低于Ti－6Al－4V,延性略高于Ti－6Al－4V,σb＝750MPa～800MPa,s≥13％,但通过调整氧含量可使强度达到Ti－6Al－4V的水平。目前可生产重…     

600 MPa低硅Nb-Ti微合金化优质3.5 mm热轧双相钢板的开发

通过真空感应炉熔炼和浇铸的50 kg锭锻成40 mm×150 mm坯和热轧成10 mm板以及热模拟试验研究了开发的低硅Nb-Ti微合金化双相钢(/%:0.082C,0.15Si,1.20Mn,0.010P,0.002S,0.020Nb,0.015Ti,0.045Al,0.0035N)静态和动态连续冷却转变(CCT)曲线、组织(11%马氏体+89%铁素体)和力学性能(抗拉强度682 MPa)。并通过铁水脱硫-260 t BOF-LF-RH-230 mm×1300 mm连铸-热轧工艺试制了低硅双相钢(/%:0.075C,0.15Si,1.16Mn,0.012P,0.003S,0.016Nb,0.015Ti,0.033Al,0.0043N)3.5mm板。结果表明,精轧出口温度810℃,水冷至700℃,空冷4.5 s,卷取温度150℃时,该钢的组织为15%马氏体+85%铁素体,晶粒度12~12.5级,抗拉强度672~692 MPa,伸长率24.0%~28.5%,屈强比0.65~0.67,钢板冲压成塑性能优良,制造的轿车轮辐弯曲疲劳性能15×10⁴次。     

应变速度和温度对Ti-6Al-4V合金压缩变形行为的影响

对了一6用一4V合金的基年性能研究，人们已做了大量的工作．但是，铁合金的压缩试验均是在高温下进行的，还缺少冷银（低于700℃）变形行为的研究数据．研究使用的材料是热轧了一6AI－4V合金律材，直径门．7po符合ASTMB348标准，化学成分为Ti－6．IAI－4．OV一02Fe－0．of4C－0．008N－0．0057H一队匕ope％）．试样从律料上切取，经切削加工而成（尺寸中10nunX10Inm）．其压缩中心线平行于轧制方向，分别以002s‘、0．IS－‘和Is－’，减编率为！0％、35％、50％、70％进行压缩试验．试验温度分别为25℃、11℃、33t和500℃．变形…     

浅析GH2132合金电渣重熔Ф550mm锭型中渣系对钛烧损的影响

GH2132合金是15Cr-25Ni-Fe为基的高Ti低Al型高温合金。用四元渣系（CaF2：Al2O3：MgO：TiO2=76：10：6：8（％））来电渣重熔D550mmGH2132合金，结果我们发现，Ti烧损特别严重；改用二元渣系（CaF2：Al2O3=70：30（％）），另外加大约5％的TiO2来重熔Ф550mm锭型。结果发现，在Ф550mm结晶器中，采用二元渣系对Ti的烧损小于四元渣系。     

低成本Ti／SiC纤维复合材料及其零件的生产探讨

即使在600℃～800℃时，以SiC连续单纤维增强的钛基复合材料仍具有卓越的强度、韧性、刚度和蠕变抗力，被英、美、法及中国看成下一代航空发动机部件的理想材料．然而，过高的生产成本和不期望的显微结构成为目前制约其迅速工业化应用的瓶颈，在材料的成本中，基材和加工费用占到50％以上，过去10年中，已对Ti／SiC金属基复合材料（简称MMC）进行了广泛研究，但对所涉及制造技术的比较研究几乎是空白．1MMCs制造技术分类按MMCs的预成型方式可以把MMCs制造技术分为以下3种：①FFF（箔-纤维-箔）法；②MCM（基体-涂覆-单带）法；③M…     

氩气保护对电渣重熔气阀钢NCF3015铝钛烧损的影响

气阀钢NCF3015 Φ280 mm×1700 mm电极（/%:0.03～0.08C,13.5～15.5Cr,30～33.5Ni,1.7～2.1Al,2.4～2.9Ti,0.65～0.80Mo,0.65～0.80Nb,0.002～0.006B）经全同轴式惰性气体保护电渣重熔成Φ340 mm0.80 t电渣锭。在使用三元预熔渣70CaF₂-15Al₂O₃-15CaO以熔速为4 kg/min的全氩气保护条件下,试验了气阀钢NCF3015电渣过程中Al、Ti烧损的烧损量及Si的变化情况和脱S率,并阐述了机理。结果表明,Al相对Ti是主要的烧损元素,Al的平均烧损量为-0.071%,Ti的平均烧损量为-0.035%。从底部至顶部Al,Ti的烧损都逐渐减小,与常规电渣重熔烧损率相比,氩气保护对减小Al,Ti的烧损作用显著。Al、Ti的烧损导致重熔初期Si含量略增。该渣系有一定的脱硫效果,平均脱S率36.7%。     

锻造和预备热处理对超高强度钢23Co-Ni晶粒度的影响

实验钢（/%:0.24C,0.01Mn,0.06Si,0.001S,0.002P,13.42Co,11.32Ni,3.05Cr,1.18Mo,0.015Al,0.015Ti）为6 t真空感应炉+真空自耗熔炼的Φ600 mm锭经3次镦拔锻制的Φ300 mm钢棒,并经650℃ 20 h退火处理（晶粒度6.0级）。实验研究了Φ300 mm钢棒至Φ250 mm钢棒（变形30%）的锻制温度（900~1 200℃）和预备热处理（860℃和900℃正火）对钢的晶粒度的影响。结果表明,锻造温度1 000~1 140℃,变形量30%时可获得细小的完全再结晶晶粒（7.0级）。900℃正火处理该钢可获得均匀细小的晶粒（7.0级）。     

Nb在高Ti中Al铁基高温合金的作用

探讨Nb在高Ti中Al铁基高温合金的作用，认为Nb参与了γ-相形成，增加γ-相数量，生成Ni3（Al、Ti、Nb）提高γ-相的固溶温度，从而实现第二相强化。同时，Nb促使碳化物相处于均匀弥散分布状态使合金组织均匀化并显著提高室温、700℃拉伸和持久强度，改善塑性。当Nb含量超过1．38％时γ-相析出达到平衡，μ-相结构发生变化，且数量增加，晶界小颗粒状、块状、链状、μ相析出脆化了晶界，降低合金塑性。     

过渡族元素Zr,Ti对Al-Sc合金高温力学性能影响

在Al－0．35Sc合金中加入不同含量的微量过渡族元素Zr,Ti,采用正交实验测定了这些合Zr,Ti元素的Al－0．35Sc合金的高温（270℃）力学性能．研究了Zr,Ti加入量、时效温度、时间对合金的高温力学性能的影响．并应用透射电镜,观察了微观组织,分析高温强化机理,观察表明,加入Zr,Ti的合金中第二相粒子细小．270℃温度条件下,Al－0．35SC－Zr－Ti合金的高温力学性能高于Al－0．35Sc合金．高温状态下,共格强化、亚晶强化、晶界强化三种机理共同起作用．     

Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al合金的高温变形行为

Ti-6Al－4V合金的热加工性能好，但冷加工性能差，没有机械加工就难以制成高精度产品．而卢钛合金在固溶态的户单相具有优良的冷加工性，通过时效处理拆出。相，可得到比Ti-6Al－4V更高的强度，如Ti－15V－3Cr－3Sn－3Ai（Ti－15－3）合金经轧制、锻造已用于航空部件、高尔夫球     

600 MPa级Nb-Ti微合金高强度钢的开发

开发的Nb-Ti微合金高强钢(/%:0.04C、0.34Si、1.40Mn、0.010P、0.004S、0.098Nb、0.020Ti、0.045Al、0.002 5N)由真空感应炉冶炼、50 kg钢锭40 mm锻造板坯经试验室单架轧机于1 200℃7道次轧制成10mm板,末道次压缩比≥15%,终轧温度880℃,喷水冷却至600℃,置于热处理炉600℃30 min,炉冷至室温,分别模拟层流冷却和卷取工艺。该钢经Gleeble 3500热模拟机试验得出,高温低塑性区为650～800℃和≥1 300℃。力学性能试验结果为下屈服强度R_el625～640 MPa,抗拉强度R_m705～710 MPa,伸长率18.0%～19.5%。所开发的钢具有碳当量低,焊接性能好,成本低等特点。     

825合金抽锭式快速电渣重熔锭表面质量和Ti烧损的控制

825高温合金325 mm×280 mm电极(/%:〈0.01C,0.21Si,0.40Mn,0.020P,0.003S,22.5Cr,39.1Ni,3.0Mo,2.1Cu,1.17Ti,0.17Al)经气体保护抽锭式快速电渣重熔成160 mm×160mm 1.8t电渣锭。试验研究了CaF_2-CaO-Al_2O_3基础渣加TiO_2,TiO_2-MgO或TiO_2-SiO_2以及熔速(300~500 kg/h)对825合金重熔锭表面质量和Ti烧损的影响。结果表明,渣中含少量SiO_2的CaF_2-CaO-Al_2O_3-TiO_2-SiO_2五元渣系,重熔速率为400 kg/h时,可以明显改善825合金电渣锭的表面质量,同时可以抑制Ti的烧损。     

薄板坯连铸连轧流程V微合金化HSLA钢的开发

珠钢采用EAF-LF-CSP工艺生产1．8-6．3mmV微合金化HSLA S-F80钢带（％：0．03-0．07C、1．10-1.60Mn、≤0．05Nb、≤0．05Ti、0．05-0．25V、0．010-0．035N）。试验结果表明，采用再结晶控制轧制工艺（开轧温度1000-1100℃，终轧温度820-950℃，卷取温度550-650℃），钢带的组织3-4μm超细铁素体＋少量珠光体，析出相V（C，N）粒度为44nm，钢带的屈服强度590-620MPa。     

Ti—6.5Al—2.5Sn—4Zr—1Nb—0.7Mo—0.15Si钛合金

Ti－7．5Al－11Zr－1Nb－0．5Mo－0．1Si（BT18）合金是前苏联航空材料研究院（B11AM）于1963年研制成功的一种耐热铁合金,可用于制造500℃～600℃长时工作（6cob以下）的零件．T一65AI－2．SSn－4Zr－1Nb－O．7M0－0．15St田T18p合金是BT18的改型合金．与BT18合金相比,BT18Y的川、Zr含量降低,并以元素Sn进行补充合金化．BT18Y合金被推荐用于BT18铁合金相同的工作条件．由于BTISY合金通过用部分锡代替结并降低其铝错含量,虽然使其在工作温度下的瞬时强度有所降低,但有更好的热稳定性、抗闭变性能和冲击韧性等．BTIS…     

奥氏体中的纳米沉淀物对Nb—Ti微合金钢连续冷却过程中铁素体转变开始温度的影响

本文通过采用热膨胀方法研究了在无形变和热形变Nb—Ti微合金钢连续冷却过程中的转变特点,在Nb—Ti钢中,Ti含量从0变化到0．031％,而Nb含量保持不变。在不同冷却速度下,根据得到的连续冷却转变（CCT）曲线,测量了热膨胀曲线。对于无形变Nh—Ti钢,试验结果发现：铁素体转变开始温度（Ar3）随着钛含量增加到0．015％而减少,当钛含量范围介于0．015％～0．027％之间时,铁素体转变温度大幅降低。对于热形变Nb—Ti钢,当钛含量小于0．027％时,虬温度没有明显差别,但是当钛含量大于0．027％时,Ar3温度明显降低。为了阐明Ar3温度的变化,需要考虑奥氏体晶粒尺寸（Dr）、Nb—Ti沉淀物和残余应变。根据试验结果,开发了无形变和热形变Nb—Ti微合金的Ar3计算数学模型。     

控轧控冷工艺参数对X65管线钢显微组织的影响

应用Gleeble-3500热／力模拟试验机研究了轧后冷速（20—0．5℃／s）、卷取温度（630—500℃）、精轧初始温度（1000—900℃）、末道次精轧温度（860～750℃）对X65管线钢（0．08％C、1．38％Mn、0．032％Nb、0．041％V、50×10^-6N）显微组织的影响。结果表明,增加轧后冷却速度、减小950℃左右的压下量,降低终轧和卷取温度可细化板材组织。提出150mm×1700mm板坯轧成7．1mm成品板的轧制温度为：1150—1200℃加热,≤1130℃粗轧至35mm,950—1020℃精轧,≤830℃终轧,≤580℃卷取,其产品力学性能满足标准要求。     

SiC纤维增强Ti/Ti_2AlNb叠层复合材料制备及界面行为研究

以SiC纤维、Ti箔、Ti_2AlNb箔为原材料,采用箔-纤维-箔方法,通过真空热压技术制备了SiCf/Ti/Ti_2AlNb叠层复合材料。利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对复合材料相组成和微观组织进行了分析。结果表明,当真空热制造参数为920℃/40 MPa/30 min时,SiC纤维与韧性金属Ti实现良好冶金结合,界面反应产物主要为TiC,界面反应层厚度为0.8μm,C涂层厚度为1.3μm;韧性金属Ti层与金属间化合物Ti_2AlNb层通过Ti,Al,Nb 3种元素相互扩散方式形成固相扩散连接,界面平直,复合材料呈现出理想叠层结构。制备态的SiCf/Ti/Ti_2AlNb叠层复合材料主要由α-Ti,β-Ti,SiC,TiC,O相和B2相构成。在Ti与Ti_2AlNb固相扩散连接过程中,由于Al原子的扩散速率大于Nb原子,且Al是α稳定元素,Nb是β稳定元素,从而导致在Ti/Ti_2AlNb界面区域依次形成α+β双相组织和富B2相。在真空热压实验中,韧性金属Ti层与金属间化合物Ti_2AlNb层固相扩散连接过程依次为:物理接触/α+β双相区形成/富B2相区形成/富B2相区增厚。