均匀化退火对3003铝合金冷轧板组织的影响

利用OM、SEM及EDS等手段,研究了均匀化退火对电解铝液直接铸轧3003铝合金冷轧板显微组织的影响。结果表明,均匀化退火前的3003铝合金冷轧板组织中存在较多粗大的针片状FeAl3相,少量圆颗粒状(Fe,Mn)SiAl相及短棒状(Fe,Mn)Al6和MnAl6相;均匀化退火后,Mn从过饱和固溶体中析出,置换FeAl3中的部分Fe而形成大量(Fe,Mn)Al6相,针片状FeAl3相明显减少,同时在晶间析出大量圆颗粒状(Fe,Mn)SiAl及短棒状MnAl6相。     

双辊铸轧AZ31B镁合金薄板的均匀化退火工艺

为提高双辊铸轧AZ31B镁合金薄板的成形性能,在不同退火温度（300、350、400℃）和保温时间（1、2、3 h）下对铸轧AZ31B镁合金薄板进行均匀化退火试验.结果表明,均匀化退火后板材的铸轧态组织基本消除.第二相Mg17Al12呈细小的颗粒状均匀分布在α-Mg基体中,合金塑性得到明显改善.根据均匀化退火后板材的组织与性能,确定了最佳的退火工艺为400℃×2 h.     

轧程中间退火工艺对高强β钛合金组织及性能的影响

以Ti-3. 5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0. 5Fe合金为研究对象,研究了冷轧过程中不同中间退火温度对合金轧制态、固溶态和时效态组织以及性能的影响。研究表明,冷轧板材的主要强化机制是加工硬化,轧程中间退火制度对加工硬化现象影响显著,α+β相区中间退火合金相比于β单相区中间退火合金加工硬化程度大,强度高,但伸长率低。冷轧合金板材经过750℃固溶处理2 min后晶粒尺寸显著细化,β单相区中间退火晶粒尺寸比α+β相区晶粒尺寸大。经过固溶处理后合金主要强化机制为细晶强化,α+β相区中间退火合金的晶粒尺寸小,强度和伸长率高于β单相区中间退火合金。冷轧合金板材经过750℃固溶处理2 min加550℃时效处理4、8和16 h后,在β基体上形成了大量的次生α相,随着时效时间的增长,次生α相的尺寸明显增大,合金强度先升高后下降,伸长率一直增加。α+β相区中间退火的合金形成了等轴的初生α相,其强度和伸长率均高于相同热处理状态下β单相区中间退火的合金。     

铸轧法生产罐用3004铝合金板材工艺中析出相的研究

本文用透射电镜分析了铸轧法生产罐用３００４铝合金板材工艺中析出相的尺寸，形貌和分布。分析结果表明，均匀化处理，中间退火和中间退火后的冷轧对析出相的尺寸，形貌和分布有显著影响。     

一种新型奥氏体Fe-Mn-Al耐热钢铝化物涂层相变的研究

对一种新型奥氏体Fe—Mn—Al耐热钢铝化物涂层的显微结构、组成、相变进行了详细地研究。渗层共分两层,外层为有序超结构固溶体FeAl,内层由FeAl、β-Mn,V_4C_3组成。当这种涂层在静态空气下,在450—750℃温度范围内氧化50—1000小时时,这两层经历着不同的相变规律。外层是:FeAl(→Fe_3Al)→α-Fe→α-Fe+γ→γ。内层是:FeAl+β-Mn(→Fe_3Al+β-Mn)→α-Fe+β-Mn→α-Fe+β-Mn+γ→α-Fe+γ→γ。涂层的相变和涂层的退化紧密相连。贫Al的FeAl相的形成,意味着退化开始。γ的出现,称之促使退化加剧。涂层完全转变成γ,退化即告终。     

一种高组织均匀性Ti17钛合金大规格棒材锻造方法

本发明涉及钛合金锻造技术领域,公开了一种高组织均匀性的Ti17钛合金大规格棒材的锻造方法。其锻造工艺路线：第一次高温均匀化处理+开坯锻造→第二次高温均匀化处理+相变点以上锻造→首次α+β相区锻造→相变点以上热处理+锻造→第二次α+β相区锻造→α+β相区拔长锻造→α+β相区成品锻造。     

Al-8Si铸轧合金组织及其热处理工艺研究

利用铸轧方法制备了Al-8Si多元合金铸轧板坯,并对铸轧板坯进行热处理,采用金相显微镜和扫描电镜对合金铸轧组织及铸轧板坯退火后组织形貌、相结构进行了表征。结果表明:铸轧方法制备的Al-8Si多元合金组织得到细化,但由于铸轧冷却速度和冷却强度的差异,导致铸轧态组织出现中间偏析和组织不均匀。480～520℃的均匀化退火,减少轻板面组织的不均,共晶硅由珊瑚状转变为球团状,还析出分布较为均匀的针状及骨骼状Al FeMnSi相化合物组织。     

机械能助渗铝组织与性能研究

采用金相、EPMA、XRD、TEM分析了冷轧08F钢板600℃机械能助渗铝层组织结构,测试了显微硬度、耐盐水腐蚀、抗高温氧化性和力学性能.结果表明,渗铝层内部组织主要是Fe2Al5相,还存在少量的哪FeAl、Fe3Al等铁铝化合物及非晶态相,未形成晶粒粗大的含铝α-Fe相过渡区.铁、铝氧化合物颗粒呈岛状断续分布在渗层表面.机械能助渗铝层有优良的抗高温氧化性、较高的硬度、良好的耐蚀性,同时渗铝后基体可以保持高的力学性能.     

β-Mg17Al12相对AZ31B镁合金铸轧板边裂行为的影响

采用光学显微镜、场发射扫描电镜及室温拉伸试验等研究了β-Mg17Al12相对AZ31B镁合金铸轧板边裂行为的影响。结果表明:β-Mg17Al12相在AZ31B镁合金铸轧板的表层及边部主要分布于晶界处且密度较大、构成网状,而在板坯的中心及中部呈球状弥散在α-Mg基体中,构成层片状;网状β-Mg17Al12相对AZ31B镁合金铸轧板塑性有恶化作用,而层片状β-Mg17Al12相有利于合金塑性;位于晶界处的β-Mg17Al12相与基体α-Mg结合力较差且表现为脆性,铸轧变形时首先与基体分离,造成裂纹在晶界处萌生和扩展;轧制压力和摩擦力使轧制区域拉伸应变积聚,由此传递到液态区两侧的凝固硬壳内(即板坯边部),使晶粒破碎或沿晶界β-Mg17Al12相撕裂并向纵深扩展,形成边裂。     

中间退火对超薄双零铝箔坯料组织的影响

选取连续铸轧后经过3道次冷轧的0.5 mm厚的铝箔坯料,采用显微组织、SEM、EDS、XRD等分析手段研究不同中间退火工艺对铝箔坯料组织和双零铝箔针孔率的影响。结果表明:铝箔坯料在中间退火过程中没有发生第二相相变,当中间退火升温速率10℃/min、加热温度350℃、保温时间7 h,铝箔坯料组织较均匀,第二相尺寸较小,得到的铝箔的成品率较高,针孔率较低。     

Phase Diagrams in Liquid Phase Sintering Treatments

The fabrication of high performance materials using liquid phase sintering requires an understanding of the underlying equilibrium phase diagram. Although sintering is not an equilibrium process, it does represent an approach to equilibrium; thus, phase diagrams can aid in defining process variables. The basic concepts are organized to indicate the phase diagram features important to successful sintering in the presence of a liquid phase. Example phase diagrams are offered for liquid metal infiltration of porous metal compacts, persistent liquid phase sintering, supersolidus sintering, transient liquid phase sintering, and reactive sintering.     

粘结相相变机制的研究

为了进一步了解粘结相在硬质合金中松弛应力、协调两相应变状态的作用,本文用透射电镜对Co基合金在不同状态下的微观结构进行了观察研究。结果表明:⒈Co相中常见的结构缺陷主要是层错和孪晶。烧结态下以层错为主,淬火态及回火态则两者并存,且孪晶数量大大增加。⒉冷却时粘结相中发生的马氏体型相变是通过层错形核机制由面心立方α-Co逐渐转变成密排六方ε-Co的,两者的取向关系是:(111)α-Co//(0001)ε-Co,[110]α-Co//[2110]ε-Co。⒊孪晶界阻碍了层错的扩展,不利于马氏体相变的进行,增加了α-Co的稳定性。⒋粗略推断,导致ε-Co开始生成的临界层错密度约为每隔75层原子面插入一层层错面,临界层错间距约为15纳米。     

��̼�����帴����������

 普通金相浸蚀方法观察材料的显微组织虽然简洁快速,但它往往只能显示晶界和相界,并且难以有效地区分多于两相的显微组织。特别是低碳贝氏体复相钢组织比较复杂,普通金相浸蚀方法很难满足需要,运用彩色金相技术和电子背散射（Electron Back Scatter Diffraction, EBSD）技术对低碳贝氏体复相热轧钢板产品的显微组织进行相鉴别的研究鲜见报道,笔者在各相定量分析方面进行了一些尝试和探索,并取得了一系列成果和进展。