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对于汽轮机叶片用钢来说,δ铁素体含量的控制是非常重要的。本文针对2Cr12NiMoVNb钢δ铁素体含量在已往的生产中时常发生超标(>5%)的情况,分析了δ铁素体形成的原因,提出了控制该钢δ铁素体含量具体方法。 相似文献
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为了获得具有良好强度一韧性平衡弹簧钢的重要信息,检测了Si和Cr含量对中碳钢贝氏体显微组织的影响。将4种实际的中碳钢JIS-S55C、SUP9、SUP7和SUP12在1000℃奥氏体化后,在温度介于300oC和500℃之间进行等温转变,借助扫描电子显微镜以及透射电子显微镜观察显微组织。在没有Si和Cr的$55C钢贝氏体转变早期,形成碳化物,而在SUP7和SUPl2钢中,碳化物的析出受Si含量的增加而受到抑制。在贝氏体转变中期,由于残余奥氏体中的碳浓度增加,导致残余奥氏体的分数随Si和Cr的增加而增加。事实上,添加硅可促进游离碳化物贝氏体铁素体,并且通过碳的富集,导致残余奥氏体的数量较大。 相似文献
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分析了该钢中铁素体形成的原因,介绍了如何控制其铁素体的含量,提出了控制该钢中铁素体含量的具体方法,基本解决了1Cr13叶片型不锈钢的δ-铁素体不合的问题。 相似文献
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对于汽轮机叶片用钢来说,δ-铁素体含量的控制是非常重要的.本文针对2Cr12NiWMoVNb钢δ-铁素体含量时常发生超标(>5%)的情况,分析了δ-铁素体形成的原因,提出了控制该钢δ-铁素体含量具体方法. 相似文献
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对于汽轮机叶片用钢来说,δ-铁素体含量的控制是非常重要的。本文针对2Cr12NiMWoVNb钢δ-铁素体素体含量时常发生超标(>5%)的情况,分析了δ-铁素体形成的原因,提出了控制该钢δ-铁素体含量具体方法。 相似文献
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研究了1000~1200℃ 1~3 h固溶、淬火或空冷对超低碳奥氏体不锈钢00Cr24Ni13(/%:≤0.02C、23~25Cr、13~14 Ni)200 mm×1 250 mm铸坯8铁素体转变的影响。结果表明,随固溶温度升高和保温时间延长铸坯中δ铁素体量减少;随固溶温度的升高,铸坯中的连续网状δ铁素体断开并且长大,空冷则会促使高温下长大的δ铁素体向小尺寸颗粒状组织转变;当铸坯试样在1 200℃保温3 h空冷后,网状δ铁素体完全转变成弥散分布的小于10μm的颗粒状铁素体组织,δ铁素体相比例也由14.3%降至7.3%。相对于颗粒状铁素体,网状δ铁素体的奥氏体-铁素体两相界面在轧制中更容易产生裂纹。 相似文献
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通过对1Cr12Ni3Mo2VN汽轮机末级动叶片用钢的研制,考察了化学成分、轧制加热温度对δ-铁素体的影响,制定了合理的生产低氧、低硫、低夹杂钢的电渣冶炼脱氧制度,介绍了该钢的最新热处理研究结果。 相似文献
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2Cr_(12)NiWMoVNb钢的δ铁素体含量的控制 总被引:1,自引:0,他引:1
对于汽轮机叶片用钢来说 ,δ铁素体含量的控制是非常重要的。本文针对 2 Cr12Ni WMo VNb钢 δ铁素体含量在已往的生产中时常发生超标 ( >5% )的情况 ,分析了 δ铁素体形成的原因 ,提出了控制该钢 δ铁素体含量具体方法 相似文献
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2Cr11Mo1VNbN是汽轮机叶片用钢的一种,叶片用钢作为一种重要的汽轮机用钢铁材料,因其工作环境恶劣。质量要求相应较高。近年来,用户的技术协议对δ铁素体的含量提出了越来越严格的要求,针对轧制大型材生产过程中影响艿铁素体含量的因素进行分析与探讨,讨论了Cr当量和温度当量对轧材δ铁素体含量的影响。并提出了相应的控制措施,成功控制了轧制大型材的δ铁素体含量。 相似文献
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对2Cr10NiMoVNb(S/STV)钢δ-素体的形成因素进行了较全面的分析.认为形成δ-铁素体含量的主要因素是化学成分,热加工过程中加热温度及冶炼工艺的合理控制.得出了最佳成分控制,并对冶炼工艺进行了一定探讨.同时,简要说明了该类钢δ-铁素体的检验. 相似文献
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1Cr12Mo钢δ-铁素体含量的控制 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了如何控制1Cr12Mo钢的铁素体含量,着重分析了δ-铁素体形成的原因,指出了控制该钢艿一铁素体含量的具体方法。 相似文献
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利用热膨胀试验研究了9Cr钢随冷却速度变化的相变行为,设定奥氏体化温度分别为860和1000℃,利用 OM、SEM、TEM、XRD和室温拉伸对比研究不同热处理温度下9Cr钢的显微组织及力学性能.研究表明:随着冷却速度增加,9 Cr 钢发生铁素体/珠光体相变、贝氏体相变和马氏体相变,其中马氏体相变临界冷速为1.6℃/s;860℃热处理后9Cr钢的显微组织为板条贝氏体/马氏体和少量等轴铁素体,并有4%的残余奥氏体;奥氏体化温度升至1000℃后,奥氏体晶粒尺寸增加,9Cr 钢中铁素体几乎消失,板条特征更加明显,力学性能与860℃热处理后基本相同,均达到 HL级抽油杆钢的要求,说明9Cr钢具有较宽的工艺窗口. 相似文献
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加入Co~N对17Cr钢热处理后的机械性能、显微组织和喷水冲蚀都会产生影响,对该钢的硬度、晶粒尺寸、相的体积分数和冲蚀损坏进行了检测。在热处理温度范围内,加Co—N的17Cr钢的硬度和强度比不加的高,在950—1100℃淬火温度范围内,晶粒尺寸、硬度和残余奥氏体及8铁素体的体积分数随淬火温度的提高而增大,加Co—N的17Cr的晶粒比不加的细,残余奥氏体及8铁素体的体积分数比不加的小,基体中Co和N的含量用EDAX和俄歇检测分析。因此,Co—N加入17Cr钢后能产生固溶强化,并抑制基体中8铁素体的形成。在回火处理条件下,硬度分为3个区域(基体软化区在250~350℃;二次硬化和回火脆化区在400~500℃;基体软化和第二相析出区在550—700℃)。所有加Co—N和不加Co—N的17Cr钢,依据回火温度都有相似的硬度模式,但对于加Co—N的17Cr钢高压喷水试验,冲蚀深度小于不加Co—N的17Cr钢。 相似文献
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ZG06Cr13Ni4Mo马氏体不锈铸钢组织对性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
ZG06Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢水轮机铸件的组织和性能试验分析的结果表明,若出现类似魏氏体组织的δ-铁素体时,铸钢件的冲击韧性急剧下降。经正火处理可消除该铸钢中的δ-铁素体相。 相似文献
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