高压往复式循环氢压缩机填料泄漏问题分析

针对某石化公司120万t/a柴油加氢改质装置开工试车过程中高压循环氢压缩机活塞杆填料异常泄漏大问题,从压缩机填料设计、材质等方面分析泄漏原因是由于填料环弹簧强度偏小,造成填料环抱紧力不足,填料环不能随着活塞杆运动贴紧密封面,高压侧填料环不能及时回位,致使机组运行中填料泄漏突然加大。提出了增大填料环弹簧强度改造方案,通过试用不同强度弹簧填料环,找到了合理的高压循环氢压缩机填料密封方案,使压缩机开机正常,满足了装置长周期运行要求。     

超高压压缩机填料密封失效分析及改进

对某厂超高压压缩机气缸柱塞填料密封结构与原理进行了研究,在对密封填料函结构和填料受力等问题讨论的基础上,分析了影响压缩机气缸填料密封失效的主要原因,并提出了相应的改进措施。     

往复压缩机填料螺栓断裂失效分析

介绍了加氢裂化装置新氢往复压缩机填料螺栓断裂的失效情况,选取具有代表性的失效螺栓进行了详细的宏观和微观断口分析,确认了螺栓断裂是疲劳断裂;通过对失效螺栓化学成分测定和螺栓硬度测定,螺栓指标符合技术要求的规定;失效螺栓金相组织检查发现的异常组织和活塞杆的附加力矩加快了螺栓的疲劳断裂;根据分析讨论了螺栓失效的主要原因,为了防止螺栓再次发生断裂,保证压缩机长期安全运行,有针对性的提出了必要的预防措施。     

压缩机浮密封失效的原因分析与控制

介绍了离心式富气压缩机浮环密封的性能、特点及失效的原因。同时指出 ,如何在操作、检修过程中进行控制 ,防止浮环密封失效 ,保证压缩机长周期运行。     

压缩机浮环密封失效的原因分析与控制

介绍了离心式富气压缩机浮环密封的性能、特点及失效的原因.同时指出,如何在操作、检修过程中进行控制,防止浮环密封失效,保证压缩机长周期运行.     

压缩机高压填料泄漏问题研究

针对储气库高压大排量压缩机运行中出现的高压填料泄漏问题进行调查研究并提出解决方案.首先对填料盒内各环承压密封进行仿真分析,论证了三瓣式填料环易破碎的原因是应力集中问题,提出改用六瓣式填料环的解决方案,消除了应力集中,并进一步改进了六瓣式填料环材质形式,采用PEEK+金属材质组合,提高了外环的强度与韧性;其次通过对填料环...     

隔膜式压缩机膜片开裂失效分析

为分析乙烯装置隔膜式压缩机膜片开裂的原因,对膜片进行了失效分析。结果表明,膜片失效性质为机械疲劳。膜片表面产生微裂纹是应力腐蚀和疲劳作用的结果,膜片表面的污垢是应力腐蚀的介质因素。采取将膜片清洗干净和控制预紧力等措施,有效延长了压缩机膜片的使用寿命。     

燃料气压缩机水冷器管束失效分析

惠州炼化燃料气回收装置压缩机水冷管束发生穿孔失效现象,采用宏观观察,扫描电子显微镜,能谱等失效分析方法研究了压缩机水冷器管束发生失效的原因.分析结果表明在腐蚀坑边缘及腐蚀坑底的Cr元素质量分数分别为10.09％,12.13％,低于国标材质成分要求的Cr元素质量分数17％的最低标准,使管束材料存在缺陷,导致了管束在HCN,CO2,H2S和H2O腐蚀环境中发生了电化学腐蚀,并在管束腐蚀严重部位发生穿孔.     

稀乙烯制乙苯／苯乙烯装置失效分析

介绍了干气制乙苯／苯乙烯装置典型腐蚀的失效形态以及对生产的影响,并分析了几种典型腐蚀失效的原因。二氧化碳的弱酸腐蚀是脱非芳塔顶管道及换热设备腐蚀和尾气压缩机转子腐蚀的主要原因,采用高Cr钢是应对二氧化碳腐蚀较为有效的手段。高压凝结水管道的腐蚀失效主要由冲刷腐蚀造成,应增加管道壁厚并将材质更换为15CrMo等较为抗冲刷腐蚀的材质以抑制该类腐蚀。工艺阻聚剂管道的腐蚀失效主要为氯离子造成的孔蚀,主要从材质升级、降低阻聚剂温度以及增加阻聚剂在管道内的流速三方面以消除孔蚀。应力腐蚀是高温部位压力仪表接管的断裂失效主要原因,提高材质的抗应力能力,消除应力腐蚀产生的环境因素是杜绝该类腐蚀失效的根本途径。还对部分易腐蚀的部位提出了设计建议。     

加氢裂化装置新氢压缩机活塞杆失效分析及处理措施

加氢裂化装置新氢压缩机组的安全、平稳、长周期运行关系到工厂经济效益。该装置正常运行过程高压、高温、腐蚀的工作环境对压缩机组的选材、设计、制造、安装、试车及运行状态监测提出了更高的要求。通过使用先进仪器对失效活塞杆取样后检测、试验,并采用失效分析方法对活塞杆断裂原因进行分析,总结活塞杆失效原因,并依据结论对零部件的改进提供了重要意见。     

氢压机活塞杆填料烧损的原因分析与处理

在加氢装置试车期间，新氢压缩机多次出现活塞杆填料烧损故障，通过故障分析找到了原因，并对填料结构做了相应的改进，从而使问题得以解决。     

注天然气压缩机出口压力的快速确定

压缩机出口压力是压缩机的重要性能指标之一，常规的确定方法是进行氮气等气体的试注。通过试注结论获取注气压缩机出口压力。文章提出了一种快速简单的确定方法，计算方法主要基于垂直管流计算公式，通过区域破裂压力统计资料计算获得出口压力。实例计算验证该方法简单易行。     

裂解气压缩机漏油原因分析及对策

分析了GB-201裂解气压缩机投用后润滑油发生严重泄漏的原因,认为浮环密封问隙增大、低压缸西侧浮环密封面被破坏、润滑油热交换器泄漏是漏油的主要原因。据此分析结果,对裂解气压缩机润滑油系统进行相应的处理,使漏油问题得到控制。     

29M-10Ⅰ型压缩机的轴封改造

介绍了 2 9M 10Ⅰ型压缩机的轴封改造情况及效果 ,着重分析了原进口机械 浮环组合密封的失效原因 ,阐明了改造后国产浮环 螺旋槽组合密封的结构、原理和特性     

高速汽轮机叶片故障诊断及改进措施

通过对裂解气压缩机驱动汽轮机的振动特性计算分析,阐明了该汽轮机第4级叶轮叶片断裂的原因是由于结构不合理,使叶片在运转的过程中长期处于B_0型共振状态,造成叶片疲劳断裂,并提出了改进措施。     

长锥柱形拉杆密封圈压力分布的研究

本文介绍了采用测力环测定钻井泵拉杆密封圈表面压力分布的试验装置,并根据三种不同结构的拉杆密封圈的试验结果,分析了长锥柱形密封圈表面压力的分布规律,提出了改进其密封结构的合理建议。     

基于线性强化弹塑性疏松砂岩破裂模式

渤海油区疏松砂岩储层埋深较浅，地层天然压实作用较弱，在压裂充填过程中表现出明显的非线性塑性特征，分析和研究疏松砂岩地层压裂过程的破裂模式对于破裂压力的预测和压裂充填施工设计具有重要的实际意义。基于线性强化弹塑性岩石本构力学模型，考虑压裂液渗滤效应，建立了疏松砂岩地层弹性和塑性双区井周应力模型，通过理论分析验证了应力模型的正确性。基于岩石的拉伸破坏和剪切破坏准则，获得了疏松砂岩压裂充填过程中井壁破裂压力预测模型和4种破裂模式，并利用现场数据验证了模型的可靠性。研究结果表明：井壁屈服后塑性区呈椭圆型，且长轴在最大主应力方向；塑性模量系数越大，塑性半径越小，破裂压力越小；屈服应力越大，塑性半径越小，破裂模式由塑性拉伸破坏、塑性剪切破坏向弹性拉伸破坏变化；随内摩擦角和内聚力逐渐增加，破裂压力增加到一定值后不再变化，破裂模式由塑性剪切向塑性拉伸变化。在渤海油区常规疏松砂岩物性范围内，破裂模式主要为塑性剪切破坏。     

浮头式换热器试压胎具的改进

介绍了一种理想的浮头式换热器试压胎具——通用O型环密封试压胎具,并在原理上和使用效果上与填料密封试压胎具和C型环密封试压胎具进行了比较。