水淬火连续退火技术的开发

冲压成形用冷轧钢板的退火,原采用间歇式箱式退火方式,退火时间长,很难实现自动化,难于生产加工用高强度钢板。此外,连续退火也未被用于制造冲压成形用冷轧钢板的生产上。最主要的原因是,在退火时钢中碳化物溶入铁基体中而成为固溶碳。但是,因为连续退火的冷却速度快,这种固溶碳在冷却中不能充分地再析出,所以在使     

镀锡板退火工艺的研究进展

介绍了镀锡板用钢和退火工艺的研究进展。镀锡板用钢一般为低碳钢,对残余元素、夹杂、偏析等不均匀缺陷控制严格;通过退火工艺来控制钢内晶粒尺寸、碳的固溶强化、渗碳体的第二相强化以及晶粒形状和取向,连续退火R-OA工艺能有效改善镀锡板的抗时效性和冲压加工性能,二次冷轧技术可以生产厚度极薄、强韧性良好的镀锡板。     

汽车用合金化镀锌440MPa级高强IF钢的研发

<正>内容导读文章介绍了本钢汽车用合金化镀锌440MPa级高强IF钢的研发机理,为满足强度和成形性能要求,根据固溶强化、晶粒细化及析出强化机制进行成分和工艺的设计,重点分析了研发和生产过程中化学成分、热连轧、冷轧、连续退火和热镀锌工艺的控制要点。生产实践表明,产品具有优良的力学性能和冲压成形性能,适用于汽车高强深冲结构件。     

CSP生产SPHC板材的冷轧退火工艺研究

采用酒钢CSP工艺生产的SPHC热轧板,在实验室模拟了不同冷轧及退火工艺,并对冷轧钢板显微组织、力学性能和成形性进行了分析和研究。结果表明,当冷轧压下量为70%、退火温度为700℃时,冷轧板具有良好的织构和优异的冲压性能。     

冷却方式和冷轧变形量对汽车钢组织及性能的影响

研究了超快速冷却、层流冷却两种热轧冷却方式以及冷轧变形量对汽车钢板组织和力学性能的影响。结果表明:超快速冷却和层流冷却下钢板经不同变形量冷轧和退火处理后均发生了再结晶,组织呈细小等轴状晶粒。随冷轧变形量增加,超快速冷却和层流冷却钢板屈服强度和塑性应变比逐渐增大,加工硬化指数逐渐减小。超快速冷却方式较合理。冷轧变形量应控制小于80%。热轧板超快速冷却终止温度应选择800℃,冷轧变形量在60%~70%之间,冷轧后退火温度选择750℃。     

退火技术的新发展—冷轧带钢连续退火

早在30年代就出现了冷轧钢板的连续退火机组。这种机组用于处理镀锡原板及热镀锌钢板,产品板形好,性能均匀,但钢质较硬,不适于冲压。要生产冲压型冷轧板需选择罩式退火炉处理。70年代,日本采用连续退火机组生产冲压型钢板取得成功。并能生产高强度板、镀锡原板、电工板等。 1.连续退火生产工艺连续退火技术由三部分组成:严格控制钢的化学成份是基础,热轧高温卷取是不可     

冷轧工艺对冷轧冲压用板性能的影响

概述了济钢冷轧生产线的工艺设备,结合生产低碳铝镇静钢冲压板的特点,用数理统计的方法分析了冷轧各工序冷轧塑性变形、退火、平整对冷轧压冲钢板性能的影响。对济钢冷轧生产冲压板起到了很大的实践指导作用,满足了用户对冷轧冲压板的需求。     

汽车用冷轧超低碳烘烤硬化钢板的组织性能与析出

实验研究了汽车用冷轧超低碳烘烤硬化钢板的成分、热轧冷轧及退火工艺对钢组织性能的影响规律,并分析了冷轧后连续退火和罩式退火不同条件下钢中析出第2相粒子形态和钢板的织构变化。     

镀锌钢板的深拉深性

以汽车为中心的冲压用防锈钢板表面与冷轧钢板大不相同。对防锈钢板,人们已细致观察到许多早存在于冷轧钢板冲压成形中的材料表面的潜在问题。本文以镀锌钢板深拉深成形中的滑动性和模具粘附问题为中心作二介绍。 1.各种镀锌钢板的深拉深成形性表1所示是试样主要特征,图1所示是镀锌钢板、深拉深性能和特性γ的关系。人们已经弄清,冷轧钢板深拉深性和γ值之间存在着密切对应关系。可是与此相反,有的镀锌钢板却脱离了这种对应关系。就是说,镀锌钢板深拉深性不象冷轧钢板那样可以只用γ值作标准。且镀锌钢板深拉深性与γ值不相对应的关系还不仅取决于电镀种类。     

双面复合不锈钢冷轧薄板成形性研究

全面测量和分析了冷轧不锈钢复合钢板的成形性,结果表明:复合钢板成形性略低于基板成形性。影响复合钢板成形性的主要因素是基板晶粒太细,基板中{111} 退火织构组分太少。因此,这种冷轧复合薄板只能用于一般深冲成形,而不适用于深拉延成形。     

热冲压成形零件质量控制因素分析

热冲压成形技术是提高高强度钢板塑性成形能力,保证冲压零件尺寸精度以及提高冲压零件的强度级别的新型成形技术。本文在介绍超高强度钢板的热冲压成形工艺流程及应用的基础上,对直接影响热冲压零件成形质量的主要因素进行了识别和深入分析,讨论了模具材料、模具冷却设计及热冲压工艺参数如奥氏体化温度、保温时间、冷却速度和保压时间对热冲压零件质量的影响趋势,为车身制造中热冲压成形零件质量控制提供参考。     

6022铝板热冲压淬火一体化工艺固溶条件对强化的影响

利用中心点响应面法进行铝板热冲压淬火一体化实验设计,通过常温单向拉伸实验、热像仪测温及扫描电镜金相观察,研究了固溶处理工艺参数及淬火冷却速率对成形件强度的影响。实验结果表明:固溶处理工艺参数即固溶温度、固溶时间的最优参数范围分别为520~545℃,35~45 min。在此条件下,经时效温度180℃,时效时间60 min的人工时效处理后成形件的抗拉强度最高可达到370 MPa。选取最优工艺参数范围中的固溶温度520℃,固溶时间35 min的工艺过程,进行淬火温度测量及成形件金相观察,发现通过室温条件下的模具淬火可以实现成形件的快速冷却,并且成形件经人工时效后可得到细小且弥散分布的强化相。     

一项新的冷却技术

冷轧薄板在连续退火线上过去使用的二种基本冷却方法是喷水或水淬冷却,冷却强度不能调节,欲改变冷却速度达到预定的冷却速度难以实现。为生产具有深冲韧性和抗磁板材,冷却速度的选择应根据治金学对析出碳在加热和均热过程中的溶解度而定。实验表明,在水淬和喷水冷却之间选择适中的冷却速度,提供一个最佳的碳饱和度并在以后的处理中促使碳化物沉淀,以利于生产高强度的冷轧钢     

日本钢管公司连续退火生产线的开发

自50年代中期以来,连续退火生产线(CAL)已用来对专门生产镀锌钢板的带钢进行退火。这种带钢适合于在连续退火生产线上进行短时间的退火(2～4分钟),因为在罐头生产中需要较硬的回火。然而用于冲压成形的钢材必须退火到较软的状态。自70年代初以来,已经开发了许多退火生产线,它们结合快淬系统,在退     

冲压用冷轧奥氏体不锈钢带的表面质量控制

介绍了冷轧薄板的典型冲压成形方式,结合冷轧不锈钢带基本成形性能与冲压性能的关系,探讨了组织、成分、冷轧工艺、表面质量等因素对冷轧奥氏体不锈钢带冲压性能的影响.提出冲压用冷轧奥氏体不锈钢带要适当增加Ni、Cu含量,减少δ铁素体,控制晶粒度,并对冷轧压下率、厚度精度、表面粗糙度、表面缺陷进行控制,以满足冲压要求.     

退火工艺对CSP基板DDQ冷轧板深冲性能的影响

针对涟钢CSP基板生产的DDQ冷轧冲压板产品,进行了不同工艺制度下的退火实验,比较了不同退火工艺对产品组织和冲压的影响.在此基础上研究出较优的退火工艺制度并用于实际生产,改善了产品的冲压性能.通过本文研究,优化了涟钢的DDQ级冷轧冲压板的退火工艺,提高了钢板深冲性能,基本满足了用户需求.     

国外文献轧钢题录

一、日刊部分:1.《薄板制造设备的连续化和近代化》 《铁钢界》1985,Noll,P35~48.2.((复合钢板》 《铁钢界)) 1985,Noll,P52一59。3.《造船、海洋构筑物用钢板》 《铁钢界》1985,N08,P56~65.终.《结构用钢材和钢筋结构》 《铁己钢》1955,N09,P 1059~ 1069。5.《添加钦的热轧钢板强韧性和加工性 的提高》 ((铁己钢》1955,Nog,Pll40一1146。6.《低碳冷轧钢板连续退火时急冷过程 中的固溶碳量》 《铁七钢》1985,Nozl,P1497一 1503。7.《涂层板的耐水粘着性和涂膜内应力 变化》 ((铁七钢)) 1985,Noll,P1550一 1557。8.《钢板生产中莱塞焊…     

表面形貌和润滑条件对轿车用国产冷轧薄板的成形性影响

在大量实验的基础上就轿车用国产冷轧薄板的表面粗糙度、表面微观形貌及表面润滑条件等因素对钢板成形性的影响作了详细的探讨,并认为润滑有利于金属薄板在冲压成形过程中的流动,可使整个零件的应变分布趋于均匀,从而提高零件的冲压成形能力,降低冲压件的废品率。     

汽车深冲板开发中值得重视的几个问题

钢板在汽车制造中占有重要地位,载货车钢板用量占整车钢材消耗的50％以上。而轿车占70％以上。冷轧钢板主要用于汽车的复盖件。对于冷轧钢板,不仅要有优异的冲压性能、良好的表面质量,而且还应严格地控制其厚度公差及要有足够宽的板面。深冲钢板的质量受控于冶炼中的化学成分,热、冷轧及退火工艺参数等诸因素。钢材中组织     

不同变形工艺后0Cr32Ni7Mo4N双相不锈钢的组织及性能

研究了0Cr32Ni7Mo4N双相不锈钢热轧后冷轧和直接冷轧的成形性能,分析了室温下α相和γ目的塑性变形机制以及经过热轧、冷轧及固溶处理后的组织演变规律,并测试了2种成形工艺冷轧板热处理后的力学性能和耐蚀性能,分别采用OM和SEM观察金相和腐蚀形貌.结果表明:实验钢在热轧后板边部开裂,切边后经热处理再冷轧,成形性良好;铸态钢坯经过1100℃固溶处理后直接冷轧,成形性能与其相当.室温下a相的变形机制为多系滑移形成位错胞状结构,r相为单系滑移和机械孪晶;冷轧板随着热处理温度升高,组织变得更均匀,析出物颗粒数量减少;直接冷轧的钢板经热处理后,抗拉强度达到1082.9 MPa,延伸率为29.3%,在3.5%NaCl溶液中临界点蚀电位为1060 mV经过65%HNO_3溶液腐蚀后失重率为0.05 g/(m~2·h),与常规热轧加冷轧后的钢板相当.