单塔加压汽提装置在鲁奇炉污水处理中的应用

采用新的工艺方法即单塔加压汽提装置处理鲁奇炉煤制气过程中洗涤粗煤气所产生的含高浓度酚及氨等生产污水。该装置工作原理是在较高的温度下H2S、NH3都以游离的分子状态存在于液相中,在热料减压闪蒸和塔底蒸汽的汽提作用下,液相中的H2S、NH3分子由液相转入汽相实现汽提,将污水中的CO2、H2S等酸性气体和氨在同一个加压塔内脱除。处理后的污水进入后续的萃取装置,萃取剂是甲基异丁基酮(MIBK),MIBK对单元酚和多元酚分配系数都较高,萃取效果好,且萃取剂用汽提的方式回收后可再利用。处理后的污水酚、氨、硫化氢及pH值都有显著降低,不仅显著降低了生产成本而且给污水的后续生化处理提供了方便。该方法实践证明对处理鲁奇炉生产污水非常有效。     

80t/h酸性废水汽提装置工艺设计剖析

炼油厂常减压装置、尤里卡装置和延迟焦化装置等产生的大量含H2S酸性废水都采用汽提工艺回收H2S和氨。介绍了单塔汽提工艺和双塔汽提工艺各自的特点，阐述了单塔汽提工艺流程、主要设备的工艺参数和结构，指出单塔汽提工艺的能耗低，可获得合格的净化水。     

煤炭直接液化含酚酸性水处理方案探讨

神华集团有限责任公司在建的煤炭直接液化项目将产生96 t/h的含酚酸性水,该酸性水的H2S、NH3和酚含量高.采用双塔汽提可以脱除含酚酸性水中的H2S和大部分NH3;采用以异丙基醚为萃取剂的萃取工艺可以脱除其中的酚类化合物;采用3T-BAF曝气生物流化床工艺对脱酚水进一步处理后的水质能够满足循环水场补水的要求.     

变换冷凝液汽提系统腐蚀原因探讨

<正>0前言神华包头煤化工有限责任公司(以下简称包头煤化工公司)以煤为原料经过气化、气体净化后合成甲醇,净化装置变换汽提系统主要作用为处理CO变换单元低温工艺冷凝液,将工艺冷凝液中的NH3汽提出去,保证气化外排水中NH3含量达标。由于冷凝液中溶有NH3,H2S,CO2等气体和煤中其他元素,在运行过程中变换冷凝液汽提系统腐蚀特别严重,对下游硫回收装置稳定运行造成较大影响,给现场安全生产和环保排放造     

混合气体爆炸极限判断式推导

通过对氨汽提尿素工艺中压尾气中,可燃气体NH3和H2在空气中爆炸限的计算,推导出NH3和H2混合气体爆炸极限的判断式。     

炼油厂酸性水溶液体系汽液平衡关联计算与分析

系统分析了弱电解质水溶液NH3-CO2-H2S-H2O四元体系汽液平衡理论,建立了本体系汽液相平衡计算模型,为炼油厂酸性水储罐小呼吸排放气量的计算提供了依据。并在此基础上,研究了弱电解质溶液中组分浓度、H2S/NH3摩尔比和温度对酸性水溶液NH3-H2S-H2O-空气平衡体系的影响,研究表明弱电解质溶液中组分浓度和H2S/NH3摩尔比的增加以及温度的升高,均能导致体系汽相分压增加,增大酸性气体排放量。     

蒽油加氢装置酸性水酸性气综合治理新技术应用

介绍了蒽油加氢装置产生的酸性水、酸性气综合治理新技术,酸性水采用加压汽提制液氨,汽提塔顶富H2S酸性气及加氢装置酸性尾气采用专利技术生产硫氢化钠。工业应用表明,酸性水汽提处理后氨氮质量比小于100 mg/kg,硫化物质量比小于50 mg/kg,满足一般工业废水处理装置入口技术指标,酸性气经净化处理后H2S质量浓度小于10 mg/m3。副产品液氨满足GB 536—88《液体无水氨》质量标准,液体硫氢化钠满足GB 23937—2009《工业硫氢化钠》质量标准,该技术能有效回收中小型石化加氢装置产生的酸性污水中的NH3、H2S等有毒气体。     

酸性水汽提塔由直接蒸汽汽提改造为重沸器间接汽提的设计

为减少进污水处理场的水量并回收凝结水,对25t/h酸性水汽提装置进行改造,将酸性水汽提塔由直接蒸汽汽提改造为重沸器间接汽提。改造后运行平稳,去污水处理场的净化水中H2S含量10ppm、NH3含量为70.1ppm,流量由19.75t/h降低到15.55t/h,装置能耗由643.79MJ/t原料降低到610.38MJ/t原料,各项指标均达到设计要求。     

20万吨环烷基润滑油高压加氢装置工艺浅析

文章介绍了国内首套由壳牌提供专利技术的环烷基润滑油两段串联高压加氢装置。以SZ-36-1为原料油,经过常减压切割取减二、减三线为进料,生产主产品变压器油、N4006、N4010及少量副产品。其设计的D102高压汽提罐在汽提NH3.H2,H2S及轻烃等气体效果显著,国内尚属首例。经过近一年的调整期,装置工艺参数得以优化,产品质量均达标。     

NH3汽提与CO2汽提防腐措施比较

NH3汽提与CO2汽提工艺在设备结构、工艺操作等方面防腐措施的比较。     

创新是尿素技术进步的灵魂(续前)

<正>4.2现代工业尿素合成理论简介底部进料的尿素合成反应器,包括传统水溶液全循环、CO2汽提、NH3汽提、ACES的尿塔,当多股物流(原料液NH3,CO2以及返回甲铵液)全部从塔底进入并理想混合后,其中的气态CO2与原料液NH3首先进行合成的第一反应:     

扩展UNIQUAC方程求NH3-CO2-H2O-urea体系液相活度系数的新方法

扩展UNIQUAC方程是求弱电解质体系液相活度系数的有效方法。基于该方法，将“物种群”的概念引入扩展UNIQUAC方程中用于求解NH3－CO2－H2O－urea体系的液相活度系数，以“物种群”间的交互作用参数代替实际物种间的交互作用参数，从而减少参数个数，简化了模型，该方法为求解多组分易挥发弱电解体系的汽液相平衡提供了一种新的方法。对尿素流程中低压范围的NH3－CO2－H2O－urea体系的汽液平衡进行了模拟计算，并同实际数据进行了比较。模拟计算所得平衡气相压力值与实验值的平均相对误差为12．36％，优于Isla原模型计算的相对误差值（15．95％）。采用该模型对汽提液进行闪蒸计算，结果同设计数据吻合较好。     

基于Aspen Plus的超大规模低温甲醇洗工艺全流程模拟

利用Aspen Plus软件对超大规模低温甲醇洗工艺进行了全流程模拟,并对物性模型中关键组分的二元交互作用参数进行了修改。模型模拟得到了净化气的成分、汽提氮气的消耗量以及需要的冷量,揭示了洗涤塔脱硫段吸收剂对H2S脱除效果的影响、洗涤塔脱碳段吸收剂对CO2脱除效果的影响、H2S浓缩塔汽提N2对H2S浓缩效果的影响以及热再生塔塔底蒸汽对甲醇再生效果的影响。     

沸石改性及其吸附性能研究

对沸石进行降低硅铝比改性，改性沸石对H2O，H2S，NH3的饱和吸附量分别为16.8％，18．2mg/g，71．1mg/g，而只进行过焙烧的沸石为9．3％，11．7mg/g,38.4mg/g，表明沸石经降低硅铝比改性后，对H2O，H2S，NH3的吸附量大大提高。     

碱化／蒸发／汽提组合工艺处理制药废水的研究

针对制药废水高COD、高NH3-N和有机物难降解的特点,提出了碱化、蒸发和汽提工艺组合的处理方法,考察了NaOH加量、蒸发量及汽提量对废水COD及NH3-N去除效果的影响。结果表明,组合工艺对废水的COD、NH3-N有很高的去除率。在NaOH加量为20g·L-1、蒸发量为80％、汽提量为1．0％的条件下,COD去除率最高达99．4％、NH3-N去除率最高达98．5％;同时,提高了出水的可生化性,出水COD和NHa—N均达到了《制药工业水污染物排放标准》（GB21907—2008）。     

浅谈SNAM氨汽提中压系统的控制与改造

相比CO2汽提法汽提液,氨汽提工艺控制NH3/CO2比较高(摩尔比为3.5),其中压系统控制直接关系到系统是否可以正常运行。通过对中压系统的技术改造及中压系统操作的规范,维护和优化了系统的操作,有利于系统的稳定运行。     

大型尿素装置工艺方案浅析

对CO2汽提、NH3汽提尿素技术从工艺流程的设置,解吸水解方案等方面进行比较,还比较了塔式造粒与造粒机造粒的优缺点,供同行选择尿素工艺技术参考。     

单塔加压气提装置在鲁奇炉污水处理中的应用

鲁奇加压气化产生的含酚氨高浓度工业废水,在一个加压气提塔内将CO2、H2S等酸性气体和NH3同时脱除,处理后的净化水进入后续的萃取装置,处理完净化水完全满足生化要求。     

复合生物滤池处理含H2S和NH3恶臭的实验研究

本文采用复合生物滤池专利技术处理H2S和NH3.实验表明复合生物滤池处理流量0.7～1.6m3·h-1,浓度H2S 11～47 mg·m-3、NH3 15～20 mg·m-3的气体,出气H2S和NH3分别达到<恶臭污染物排放标准>(GB14554-93)中的二级排放标准和一级排放标准,H2S和NH3最大容积负荷分别为353.7g·(m3.d)-1、200.3g·(m3·d)-1.在生物滴滤池和生物过滤池中微生物的生长条件差别很大,将其分开培养,可以分别处理亲水性和疏水性污染气体.     

神华煤直接液化工艺中硫元素的回收利用

神华煤直接液化原料煤中的硫元素和催化剂助剂中的硫元素在煤直接液化过程中大部分转化为H2S气体,并分散于中压气、干气、液化气和酸性水中。为满足产品质量和工艺技术指标要求,并回收循环利用硫元素,鄂尔多斯煤直接液化项目采用气体脱硫工艺回收中压气、干气、液化气中H2S气体,装置运行稳定,回收率分别为97.28%、99.92%和99.99%;采用污水汽提工艺分离收集酸性水中H2S气体,回收率达99.6%;脱硫回收和汽提收集到的含H2S酸性气混合后采用Claus硫磺回收工艺将H2S转化成硫磺,平均每年回收硫磺14 683.5 t,硫磺产品作为催化剂助剂供煤液化反应和加氢稳定反应注硫使用,从而实现硫元素循环利用,减少了环境污染。