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根据实测的交叉杆的动应力,识别其上的载荷,提出了载荷组合的方法,利用这些载荷进行了有限元应力场的分析计算,最后应用MSC.Fatigue2001疲劳分析软件,用名义应力法对转8G型转向架交叉支撑装置的疲劳寿命进行了仿真计算,得到了99%可靠度下的疲劳寿命分布,与交叉支撑装置的实际使用寿命较吻合。 相似文献
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《内燃机与动力装置》2019,(4)
基于接触滑移和轴瓦过盈模型,选取典型特征工况并施加动力学轴承载荷,对某柴油机进行有限元机体应力分析和主轴承壁高周疲劳分析;根据模型的仿真分析结果对机体的部分结构进行优化设计,更改主轴承盖螺栓孔与机体螺栓孔的直径和相对位置,增加主轴承盖与机体的接触面积。结果表明:优化后的机体主轴承壁应力分布情况得到了改善,主轴承盖与机体接触面的疲劳系数明显降低。 相似文献
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为降低高弹性联轴器疲劳寿命研究成本及缩短其开发周期,基于一型广泛应用的成熟产品,通过FE-SAFE/ABAQUS联合仿真预测其疲劳寿命,并以实际使用寿命来验证疲劳寿命预测的可靠性。首先通过橡胶材料的单轴拉伸、平面拉伸力学试验拟合出能准确描述其力学性能的二次多项式本构模型,计算获得了该产品橡胶块在工作载荷下的应力、应变分布,最后通过疲劳寿命分析,得出了该产品无限寿命的结论,这与其实际使用寿命相符合。表明该疲劳寿命预测方法切实可行,并可用于同类产品的设计、开发。 相似文献
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为探究风电机组行星轮系柔性内齿圈在动态啮合力作用下的疲劳损伤规律,建立考虑内齿圈结构柔性的行星轮系动力学模型,运用瞬态动力学进行仿真计算得到内齿圈结构应力时域历程,并通过试验验证该动态应力仿真结果的正确性。运用雨流循环计数法及Goodman平均应力修正法得到对称循环应力,随后结合Miner线性损伤理论计算内齿圈结构的弯曲疲劳寿命,分析内齿圈结构变形引起应力变化对疲劳寿命的影响,探讨不同轮缘厚度、支撑数量及不同负载下内齿圈结构疲劳寿命的变化规律。结果表明:内齿圈疲劳寿命受到齿圈结构变形和轮齿变形的共同作用,轮缘越薄内齿圈结构变形越剧烈,各轮齿间寿命差距越大,两支撑间各轮齿疲劳寿命波动趋势越复杂;当齿圈柔性较大时,其最大应力由齿圈结构变形引起且疲劳破坏点由齿根向齿槽偏移,齿圈柔性较小时其疲劳寿命主要取决于轮齿变形。 相似文献
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发动机机体复合材料的疲劳性能研究 总被引:4,自引:0,他引:4
通过对发动机机体复合材料的疲劳试验,研究了短纤维热压成型工艺研制的玻纤/酚醛环氧机体材料的疲劳损伤和疲劳寿命,为发动机机体的复合材料设计和结构设计提供有价值的实验基础。 相似文献
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在发动机气缸体的框架设计开发过程中,由于主轴承盖结构承载着曲柄连杆机构往复运动所施加的交变载荷,主轴承盖结构的疲劳强度直接影响着气缸体的使用寿命。本文阐述设计阶段通过模拟发动机实际工作状态,对零件进行疲劳安全性能的计算,以便有效地降低框架实际生产后裂纹、断裂等失效形式的发生。 相似文献
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利用有限元软件对某柴油机机体结构进行计算分析,并通过疲劳软件计算出结构的疲劳安全系数。通过有限元计算来模拟机体疲劳试验,分析结构是否满足设计要求,为设计提供参考。 相似文献
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《International Journal of Hydrogen Energy》2019,44(40):22559-22568
Fatigue property of CrMo steel is significantly degraded by hydrogen embrittlement (HE), which probably influences the fatigue life of hydrogen storage vessels made of CrMo steel. In this study, tests of fatigue crack growth rate (FCGR) for specimens extracted from the cylinder, juncture and shoulder of a seamless storage vessel made of 4130X for hydrogen refueling station were performed in 45 MPa hydrogen gas. Based on the test results, a finite element method (FEM) based on adaptive grid technique was applied to calculate fatigue life of the vessel with an initial crack at different positions. 3D laser scanning technology was used to build the model which can well conform to the actual vessel. Results indicate that the FCGR of 4130X in 45 MPa hydrogen is approximately 10–15 times of the FCGR in air. The FCGR of specimens from the shoulder is approximately 1.2–1.5 times of that from the cylinder and juncture. However, as the influence of stress distribution, the fatigue life of a vessel with a crack in the middle of the cylinder is lower than that of the vessel which exists crack with the same size at the juncture and shoulder. 相似文献
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发动机气缸垫失效会引起整个发动机报废的严重后果,其原因主要是气缸垫设计不合理、发动机缸盖和缸体局部变形量过大、发动机缸盖螺栓夹紧力大小及其分布不合理、缸盖螺栓拧紧工艺不合理和缸体缸盖表面质量等几个方面。本文针对以上方面做了充分的阐述。利用科学的模拟分析方法指导气缸垫密封凸筋的分布与设计,通过计算得到合理的螺栓夹紧力,选择适当拧紧工艺,利用密封看板100%检测缸体和缸盖的结合面表面质量,通过这些措施降低和均匀缸盖各区域形变量,确保气缸垫在发动机完整生命周期内起到良好的密封作用。 相似文献