水电站压力输水管经济直径的图解计算法

本文是“中小水电站压力输水管经济直径计算公式的探讨”一文(下称“前文”,见《水力发电》1981年第3期),关于高水头电站长压力输水管经济直径计算的补充,并用本文的方法与《国外水利水电》1980年第7期第33页上所介绍的经验公式进行比较。     

优化选择中小型水电站压力钢管直径

(一) 问题的提出与模型建立压力钢管经济直径的选择是设计压力钢管的重要问题之一。目前,中小型水电站压力钢管经济直径的计算和选择一般可按下式初步确定:     

水电站压力引水管经济直径计算的探讨

目前,水电站压力引水管的设计中,计算经济直径的经验公式颇多,但经验系数的变劝范围较大。为便于应用,本文以压力管道的管径为决策变量、以年费用最小为目标函数建立数学模型,导出了压力引水管最优经济直径,可供设计参考。     

水电站压力钢管经济直径通用计算公式

水电站压力钢管直径是一个重要的设计参数。根据我国最新规范“按动态经济比较方法进行方案选择”的准则,推导了水电站压力钢管经济直径通用计算公式。用其简化后的公式对我国已建成的36座水电站的坝内埋管经济直径进行了计算,适用结果良好,得到的规律与结论,可供水电站初设时参考。     

水电站有压引水隧洞经济直径的确定

根据我国水电建设经验和有关文献资料,推导出一个计算水电站有压引水隧洞经济直径的公式。该公式适用于混凝土(或钢筋混凝土)衬砌的园形隧洞,设计中只要按工程经验假设的某些参数和电站已知的数据,代入公式中即可简单方便计算出隧洞的经济直径。     

危地马拉采用掘进盾构提高工效

危地马拉Pueblo Viejo水电站(装机容量30万千瓦)的建筑物中包括一条长26公里、直径5.7米、设计流量75米~3/秒的压力引水隧洞。隧洞穿过断裂     

大容山水电站机组经济运行分析

一、概况大容山水电站于1958年开工,1960年起1~#、2~#、3~#(以下简称老3机)机组相继投产,是一座梯级开发、引水式的高水头电站。现在装机容量为:3×2,160千瓦(水轮机为ⅡT—117—140×1型) 1×3,000千瓦(水轮机为 HLA45—WJ—65型),共计9,840千瓦。电站水头224米,压力管径由1.3米至叉管前为1.02米,老3机叉管直径为0.5米,4~#机组叉管直径为0.6米。     

对压力钢管经济直径计算公式的分析——与张绍康等同志商榷

《水力发电》1983年第11期发表了张绍康、沈玉兰同志的“介绍一种水电站压力钢管经济直径计算的新公式”一文(以下简称“张文”)。文中根据我国已建成的86座电站中的97条钢管直径和最大流量,运用最小二乘法进行线性回归计算,推导出一个新的计算方法(以下简称“新法”)。笔者将“新法”与     

降低泵站的电能消耗

美国市政给水的电耗约占总用电量的7％,根据美国西部的一个大型给水系统进行计算表明,80％的电能用于水泵站送水。水泵的电耗按下式计算: N=2.72 HV/E (1)式中 H——泵平均扬程(米); V——送水量(米~3); E——抽水机组效率系数。式(1),证明降低扬程和减少送水量,提高效率系数都能减少电耗。众所周知,水泵的扬程为静压水头与损失水头之和。静压水头值,除地形高差之外,由城市配水管网中工作压力(自由水头)确定。大多数给水系统的自由水头为15～110米。大体上工作压力为35米已经完全足够,仅在个别情况下需要更高的压力,但可设加压站以避免管网压力过高。在现有给     

关于水电站压力钢管经济直径的探讨

一、问题的提出压力钢管直径的选择,是水电站引水系统设计的一项重要内容,其选择正确与否直接关系到水电站的经济效益。关于水电站压力钢管直径的选择,国内外已经建议了一些计算公式,但这些公式只考虑了电能损失影响,而没有考虑替代火电容量损失影响,且有的文章在公式推导中所使用的经     

岩滩电站压力钢管焊接质量控制

广西岩滩水电站压力钢管是目前国内在建水电站最大的发电引水钢管,钢管设计直径为φ10.8米,共四条,每条长69.348米,总长度为277.392米,材料为西德产ste355钢板,厚度24～38毫米。焊缝总长5459米,其中纵焊缝832米,环焊缝4227米。     

关于无充气设备气压给水装置计算的探讨

为了提高给水压力,解决住宅楼区的供水问题,我院设计安装了一套无充气设备的气压给水装置。根据波义耳定律的基本理论推导出气压罐总容积和死水容积的计算公式如下:V=(γV_s)/(1-α)(1)V=(V_s(γ-1))/(1-α)(2)式中V——气压罐的总容积(米~3);V＇——气压罐死水容积(米~3);V_s—罐中调节水容积(米~3);α——罐中最小与最大工作绝对压力     

巨型钢筋混凝土压力输水管工程实践

小干沟水电站压力输水管为现浇式内径达４ｍ的巨型输水管，总长７．０４ｋｍ，最大内水压力０．２２ＭＰａ，地处海拔３２６０ｍ的高寒戈壁。设计时采用空间有限元、查表手算等法，结构计算采用限裂控制，并取消了转弯处镇墩。施工采用一次成型工艺。工程于１９９１年１０月投入运行，至今情况良好。管道稳定，结构无异常变化，接头漏水及裂缝得到处理。压力输水管方案避免了高寒地区的冰冻之害，解决了长距离输水电站的冬季运行难题     

国际水电新闻

国外大型辐向轴流式水轮机目前国外运行的辐向轴流式水轮机的单机容量达到70万千瓦,转轮直径9.91米(美国大古里水电站)。运行的地下水电站的最大的辐向轴流式机组的单机容量约50万千瓦(加拿大的丘吉尔瀑布水电站、麦卡水电站,莫桑比克的卡博拉巴萨水电站)。在建和设计中的世界上最大几个水电站(巴西、巴拉圭的伊泰普水电站,委内瑞拉的古里水电站,扎伊尔的大英加水电站)计划采用容量为72～78万千瓦、水头为100～150米的辐向轴流式水轮机。预计将来这种水轮机组的单机容量要达到100～150万千瓦,其转轮直径将加大到12～13米。现在大型辐向轴流式水轮机的效率接近95%。     

100米直径辐射式沉淀池处理黄河高浊度水的运行经验

兰州西固水厂采用两次沉淀的处理工艺。一次及二次沉淀池都为100米直径的辐射式沉淀池。原设计规定:一次沉淀池为自然沉淀,出水流量最大为0.9米~3/秒,设计沉速为0.20毫米/秒,停留时间为8小时,沉淀效率为80％。沉淀池的设计公式为:Q_出=4.58μ;式中:Q_出—出水流量(米~3/秒);μ—设计沉速(毫米/秒)。兰州地区的黄河段,当其含沙量超过20公斤/米~3后,即进入以泥沙群体下沉为特征的高浊度水的范畴。泥沙群体沉速,亦即浑液面沉速,与组成均浓浑水层的稳定泥沙含量有关。兰州段的黄河。其关系为:C_w=     

跨度40米、直径700毫米的拱形输水管

我院市政设计室给排水组在设计吉山铁矿输水工程中,成功地设计了跨度40米、直径700毫米无支架输水过河管。这是采用了管子自身的拱曲为支架。经使用二年多来,效果良好。拱形输水管经历几次暴风,未发现任何变动。证明拱形输水管是可靠的。拱形输水管的设计,改变了过去传统做     

小水电站日调节库容计算公式的探讨

农村小型水电站日调节所需要的库容,通常都采用下式计算。V=(24-T)3600Q_p (1)式中:V为计算所需要的日调节库容(米~3);Q_p为选定的具有某一保证率的天然流量(米~3/秒);T为设计每日发电时间(小时)。实际应用时,再根据上式计算结果乘以安全系数(K=1.10～1.15)。由于(1)式是以某一保证率的流量代表天然来水流量,同时采用的发电时间也是固定的,因此只有     

空放阀水锤压力公式及其解法

一、前言众所周知空放阀可以减少水电站压力引水系统中的流速变化率,在调速器和导水机构协同作用之下,保证水压力上升和机组转速上升都限制在允许的范围之内。关于空放阀的特性和选择计算,在水电站设计手册和水电站设备等有关书上都有阐述。但是对于空放阀正常运行时压力引水系统中的水锤压力计算公式(以下简称“基本公式”)却没有直接给出来。特别是以往对于基本公式的求解采用“试算法”,需要进行几次试算才能得到比较满意的近似值。本文试图对基本公式进行推导和求出它的“求解表达式”。在教学实践中,通过对某水电站进行毕业设计,在计算空放阀水锤压力时采用此基本公式和求解表达式,简便易行,大大地提高计算效率,收到明显的效果。在实际工程中很有实用价值。     

国际小水电动态

美国加强研究利用现有坝和水库发展小水电近年来,美国在利用现有的坝和水库发展小水电方面加强了研究工作。例如。(1)在雷丁灌溉水库(加利福尼亚州),现有高2.4米的活动坝将改为固定坝,并设4扇4.3×35米的闸门,同时要加高堤防的高度。水电站厂房内将安装5台贯流式水轮发电机组,每台容量为2,900千瓦,转轮直径4.9米,最大水头为4.3米,电站年发电量为7,900万度,工程造价为5,560万美元。(2)1941年建成用于灌溉和防洪的金斯雷大坝,曾预先考虑为将来的水电站留一条隧洞。在该隧洞内将敷设直径为5.8米的压力钢管,对于容量为5万千瓦、发电量为9,800万度/年的水电站,设计流量为147米~3/秒。按1985年价格,水电站的造价为5,200万美元。(3)布尔日乌安水电站是     

埋藏式压力钢管加劲环抗外压稳定计算方法的比较与应用

对埋藏式压力钢管加劲环的抗外压稳定分析,国内外常用的计算方法有Amstutz法、Jacob-sen法和《水电站压力钢管设计规范》(NB/T 35056—2015)(以下简称《规范》)中的强度公式。对这三种计算方法进行了比较分析,得到以下结论:Amstutz公式和Jacobsen公式计算的临界外压力随缝隙值的增大而减小,《规范》强度公式没有考虑缝隙值的影响,其计算得到的临界外压力与缝隙值无关;三种方法计算所得的临界外压力均随加劲环高度、管壁厚度和钢材屈服强度的增大而增大,随加劲环间距的增大而减小;《规范》强度公式计算所得的加劲环临界外压力相对Amstutz公式和Jacobsen公式较小,采用《规范》强度公式在外水头小于130 m时明显偏保守,经过比较分析后,建议将Jacobsen法作为国内钢管设计规范中埋藏式压力钢管加劲环抗外压稳定的主要计算方法之一。