压电陶瓷元件在电—2头部引信中性能老化问题的探讨

本文介绍了关于PZT—S_3型压电陶瓷元件装入电—2头部引信后的压电模量d_(33)和电容量C的老化情况。从7年的试验数据说明,在储存初期(一年半内)d_(33)和C与时间的对数基本上呈线性关系下降。在中期(一年半至四年)d_(33)和C的回升现象,且有升有降,波动明显呈非线性。在后期(4年至七年)又基本上呈线性关系下降,但下降很缓慢。证明了PZT—S_3型压电陶瓷装入电—2头部引信后,确实存在一个老化问题。     

压电引信陶瓷的热释电效应与安全性分析

本文通过对压电引信陶瓷在外弹道上的电压测试和雷管的敏感度分析,论述了陶瓷的热释电效应对压电引信安全性的影响,并提出了解决途径。     

关于压电引信加泄漏电阻的探讨

本文通过对国内外压电引信几种线路的分析探讨,说明了加泄漏电阻的目的各不相同。对于高内阻电雷管,以箭引-8为例,证明了压电陶瓷二端并联泄漏电阻的主要目的是为了泄漏掉压电陶瓷二端产生的热释电荷,完全不同于美国压电引信在压电陶瓷二端并联泄漏电阻的作用。泄漏电阻的作用不在于其在线路中的位置,而取决于雷管等各种参数。     

电—2引信压电陶瓷在实战条件下的电效应

压电陶瓷通常用的是压电效应,电-2引信压电陶瓷在实战条件下可能是利用了铁电效应,本文借助有关文献资料就该问题进行了计算和探讨,最终结果将对引信设计和陶瓷指标产生影响。     

碰击式压电引信压电机构中应力波的传播分析

本文根据应力波的基本理论近似地分析计算了弹丸碰击钢甲时,头部碰击式压电引信压电机构中应力波的传播过程,得出了不同结构中压电陶瓷轴向应力的近似值,从而说明了不同结构、结构中不同材料的零件以及弹丸碰击钢甲时的着速(即碰击速度)对陶瓷轴向应力的影响,也就是对引信的瞬发度与灵敏度的影响。     

电—2引信点火机构的改进

电——2引信配用于1969式40毫米反坦克火箭弹,由头部压电机构和底部起爆机构组成的压电引信。该引信系仿苏BЛ—7引信设计生产的。所有生产电——2引信的工厂,自生产以来,在做三米落下试验时,相继出现点火机构中的火帽加强帽有针刺印痕,影响勤务处理和使用安全性,应予改进,本文主要介绍电——2引信点火机构的改进。     

压电引信弹道安全和发火可靠性分析与展望

本文从可靠性的角度出发,分析了解决压电引信弹道安全和发火可靠性之间矛盾的可能性和方法。从中引出了压电引信“机械灵敏度”和“压电灵敏度”两个概念,以避免使用含义不确切的“低灵敏度性能”的说法。对压电机构弹道安全性的计算方法作了简要归纳和部分修正,最后提出了在电路上加装钝感开关的必要性和可能性。压电引信的可靠性分析和计算方法,也适合于其它触发引信。     

引信膛炸炸点测试技术

本文介绍一种测试引信膛炸炸点的靶场试验方法。该方法利用压电陶瓷的爆轰冲击去极效应，将雷管起爆信号转换为性态已知的强电信号，解决了发射环境的干扰问题，利用“硬线”测试技术将信号输出到膛外，或用弹上存储器记录信号，完成膛炸炸点测试。本文还介绍了该技术在６５式８２无坐力炮事故分析中的应用情况。     

引信膛炸炸点测试技术

本文介绍一种测试引信膛炸炸点的靶场试验方法。该方法利用压电陶瓷的爆轰冲击去极效应，将雷管起爆信号转换为性态已知的强电信号，解决了发射环境的干扰问题，利用“硬线”测试技术将信号输出到膛外，或用弹上存储器记录信号，完成膛炸炸点测试。本文还介绍了该技术在６５式８２无坐力炮事故分析中的应用情况。     

压电引信大着角发火性数值仿真方法

针对压电触发引信大着角对靶射击试验瞎火原因难以分析的问题,提出了压电触发引信大着角发火正确性的数值仿真方法。通过比较仿真得到的压电晶体上不同位置处压电晶体单元的法向应力峰值平均值和等效综合应力峰值平均值来对压电触发引信大着角发火正确性进行判断。随着着角的增大,压电晶体表面应力值呈现逐渐减小的趋势,与理论分析结果一致,该方法可行。铝合金头部锥角变化对压电晶体应力影响较大,引信头部最优锥角为100°;采用7A04铝合金代替2A12铝合金作为引信头材料可以使大着角碰击目标时压电晶体表面的碰靶应力至少增大30%以上,进而可提高引信的发火正确性。     

低速破甲弹擦地过载值K_τ的简易测定法

现代破甲弹用压电引信均要求具有擦地炸性能。然而,由于国内目前对直射弹道弹丸的擦地特性研究不够,引信擦地炸机构的设计依据——弹丸擦地过载值K_τ较难测定和计算,使引信设计工作陷入盲目性。本文针对各种低速破甲弹的K_τ值提出一种简易测定法。我国自行研制定型的第一个带有擦地炸机构的压电引信“电—6”,其擦地炸机构就是根据这种方法测出的K_τ值进行设计的,初步证实了该测定法原理可行、方法简单、试验费用低、所测定的结果较为准确。     

电—2引信隔离保险机构的改进

电—2引信配用于1969年式40毫米反坦克火箭弹,由头部压电机构和底部起爆机构两大部分组成,是用电能起爆,具有瞬发度高,有一定的低灵敏度要求,安全性好的全隔爆型压电引信。该引信系仿苏联B∏——7引信设计生产的,由于隔离保险机构未完全采用原产品结构,从理论计算上没有下隔离可靠的结论。在十个同类引信厂的生产中,相继有三个工厂出现不隔爆间题,而隔爆可靠又是引信性能中十分重要的指标,必须加以改进。本文主要介绍电-2引信隔离保险机构的改进。     

压电引信用PZT—S_3型压电陶瓷元件技术指标的验证

本文通过理论分析和验证结果,对如何合理确定压电引信用PZT—S_3型压电陶瓷元件技术指标进行了探讨,提供了设计、制造、验收该元件的数据及其建议。     

头部碰击式压电引信碰击胶合板的响应(二)

本文以电—2引信为例分析了在碰击胶合板时引信受到的另一种激励形式,即外界激励力直接作用到引信的头螺上时引信的输出响应。根据试验结果分析,认为在这种激励条件下,系统的固有频率(基频)较之压电系统的固有频率(基频)要小得多。从系统特性方面讲,对于目前的电—2引信,外界激励力作用到引信的头螺上对保证引信的低灵敏度性能是不利的。     

引信传爆序列长通道冲击起爆研究

长通道起爆传爆技术虽已应用于一些引信,但目前未见有关该技术的研究文献,其可靠性缺乏定量的证明.为此,用实验方法定量研究引信传爆序列中两种薄底壳首发雷管经长通道起爆敏感针刺继发雷管的有效作用距离和可靠性.研究表明:一定尺寸范围内,影响施主雷管长通道能量传递能力的主要因素是药高和底壳.合理设计引信传爆序列长通道雷管一雷管序列能够满足高瞬发、有效作用距离长、可靠性高的引信要求.     

基于压电加速度计的电子时间引信计时起点确定方法

针对引信电池上电时间的散布所导致的电子时间引信计时起点误差问题,提出了基于压电加速度计的电子时间引信计时起点确定方法,设计了基于聚偏二氯乙烯(PVDF)压电薄膜的压电加速度计的储能计时电路。这种储能计时电路既可以测量弹丸发射过载的加速度值,也可以完成弹丸从发射至引信电池上电的计时,为电子时间引信计时起点的修正提供依据。压电加速度计感受弹丸的后坐过载并产生电荷,储能电容将电荷保存,待引信电源上电后处理器测量储能电容电压,并通过电压衰减公式计算发射时间。通过试验验证该计时方法的可行性。该方法的计时精度为0.97 ms,远小于引信化学电池上电时间的散布。     

引信球转子力学特性参数分析

引信球转子的运动特性主要取决于其力学参数.利用三维建模软件求解了12种引信球转子的力学参数,并对结果进行了分析和讨论.结果表明绝大多数引信球转子质心与其形心是不重合的,且不在球转子雷管轴线上,而雷管轴也并非极惯性轴.除了个别球转子质心位于形心、雷管轴为极惯性轴之外,其余11种球转子质心偏离形心0.019～0.509 mm,雷管轴与极惯性轴之间夹角为0.01°～0.60°.两个赤道转动惯量不相等,且垂直于引信轴线赤道轴的转动惯量小于另一赤道转动惯量.     

一次性高输出压电电源

压电电源被用来向快速运动的炮弹中的电子器件供电。炮弹中含有可编程的炮弹引信，引信中含有复合层状的整块压电石英材料(multiple layers of piezoid bulk material)。使用复合层状整块压电石英材料，而不是单层压电石英材料，会使压电石英的电容量增大，而且，在向引信中的电子器件传递压电能量的过程中，能量的损失也会降低。此外，当压电石英工作在非线性区域(nonlinear region)时，向它施加同样数级大小的后座力(set-back force)，能量输出甚至还会增大。如果压电陶瓷由大量的、非常薄的压电石英层结合而成，再使用超限应力(over-stressing)使压电石英进入到退极化区域(depolarization region)，那么在后座力作用下产生的能量输出，几乎比线性区域内能产生的能量输出高出三个数量级。     

新型鱼雷灵巧引信设计方案

介绍了一种新型鱼雷所用灵巧引信的设计方案，该引信的安全系统采用电子安全与解除保险装置，其爆炸序列采用冲击片雷管构成的直列式爆炸序列，在引信装到战斗部之前可以方便地进行加电检测，从而提高其作战性能。该引信由加速度传感器组件、电子安全与解除保险装置，高压电子起爆组件，雷管组合件等组成，采用一体化结构设计。操雷引信的保险具有可逆性。     

“全塑”引信的破甲效应

所谓“全塑”引信,即是指该引信的另件除极少数几个件(如击针、雷管等)外,均为501、503热固性塑料成型件。“全塑”引信是为56式75毫米无座力炮的空心装药破甲弹而设计的一个机械作用的弹头引信。