A517 Gr.Q低合金高强钢焊接性研究

按照规范要求,采用熔化极气体保护焊进行约15k J/cm和50k J/cm两种热输入试板的焊接,通过检验焊接接头强度、热影响区低温韧性和热影响区硬度,对试制的177.8mm厚A517 Gr.Q低合金高强钢的焊接性进行了研究。     

低合金高强钢WELDOX700与WELDOX900的焊接工艺

本文介绍了大型风机叶轮的焊接工艺，分析了低合金高强钢WELDOX700与WELDOX900焊接的工艺特点。针对WELDOX700与WELDOX900的焊接接头进行焊接工艺评定试验，制定了合理的焊接工艺规程，并将焊接工艺参数应用于产品的组焊中，满足了产品设计要求。     

新型WH590低合金高强钢的焊接试验及应用

WH590(17MnNiVNbR)钢是武钢新近开发的590MPa级正火高强钢。合金元素Ni加入钢中,固溶于铁素体,使基体的低温韧性得到显著的改善;微量的合金元素V、Nb形成的氮化物(VN)和碳化物(NbC)得到细化晶粒与沉淀析出两种强化作用,从而使其具有高强度与高韧性。 我厂在钢制液化气体汽车槽车罐体的生产中应用了该钢种,经对其进行焊接性试验和焊接工艺评定,获得了满意的效果,从而有效地应用于焊接生产。     

HG980D高强钢焊接试验研究

我公司是当今世界最大的液压支架生产基地。随着煤炭行业的快速发展,液压支架的重量和工作阻力也越来越大,因此对液压支架的重要部件推杆的强度要求也越来越高。在这样的背景下,我公司和武钢共同开发了低合金高强度钢HG980D,屈服强度达到900MPa级,专门用于高端液压支架推杆的生产制造。为了掌握该钢种的基本焊接性,合理优化焊接工艺,使HG980钢的焊接接头性能能够满足液压支架井下较苛刻的工况,我公司对HG980D钢板的冷裂纹敏感性、焊接工艺、焊后热处理工艺及焊接接头综合力学性能进行了试验研究。     

SA302Gr.C材料焊接性能研究

介绍SA302Gr.C钢的材料性能,通过对该材料进行焊接试验和焊接工艺评定试验,确定了SA302Gr.C的焊接预热温度和工艺参数,为生产的顺利进行打下了基础。     

SA516Gr70S5低温用钢的焊接

哈尔滨锅炉厂制造的水K、O罐为低温压力容器,设计温度为—45C,设计压力为5.8MPa。主壳体选用的是SA516Gr70S_5AI脱氧细晶粒铁素体基低温用钢。本文就产品实际生产所采用的自动埋弧焊及手工电弧焊两种焊接方法所焊焊缝金属的系列低温冲击韧性及焊接接头的力学性能进行了详细介绍。     

低合金高强度钢与低碳钢的焊接

我厂生产的采煤机中的采割部,是采用35CrMnSi低合金高强度钢与A3钢焊接而成的。要求承受冲击载荷,焊缝抗拉强度不低于5,4MPa。由于材料厚度较厚,零件形状复杂,因此宜采用手工电弧焊。     

高强钢焊接一例

我单位在设备改造过程中,焊制过如图所示的高压容器。为了降低成本,缩短工期,左右两段筒体均采用已经机械加工的旧筒体。 一、可焊性分析 筒体材料为(921)高强钢,化学成分见下表。     

电站塔机用低合金高强度钢的焊接工艺分析

低合金高强度钢具有的优良机械性能和焊接性能等特点广泛的应用于大型、超大型电站起重机主结构中。本文针对电站塔机塔身、起重臂等主要结构件中低合金高强度钢的焊接方法及焊接工艺进行全面的探讨。     

基于热循环曲线法的低合金高强钢对接接头焊接残余应力数值模拟

以Q345低合金高强钢对接接头为研究对象,建立热-冶金-力学耦合的三维有限元模型,在考虑相变情况下采用三维双椭球体热源模型对单道焊的焊接温度场进行数值模拟,再基于提取的热循环曲线(TCC)对该热源模型进行简化。分别采用三维双椭球体热源模型和基于TCC简化的热源模型对单道焊和多道焊对接接头的残余应力进行计算,并进行了试验验证。结果表明：根据温度场模拟得到的单焊道焊缝TCC与试验结果吻合良好,相对误差小于2.34%,验证了提取的TCC的准确性;采用三维双椭球体热源模型和基于TCC简化热源模型模拟得到的接头残余应力与试验结果吻合良好,其中单焊道接头纵向残余应力相对误差分别小于11.38%,4.34%,验证了2种模拟方法的准确性;与三维双椭球体热源模型相比,基于TCC简化热源模型的计算效率提高32%以上。     

高强钢在石化企业压力容器和管道中的科学应用

1概述石化装置向大型化、多样化和复杂化发展是我国石化工业发展的必然趋势,它将导致设备（包括贮罐、贮槽）直径、壁厚和材料吨位的增加。为此,低合金高强钢的应用日趋增多,但在提高钢材强度的同时,其焊接裂纹的敏感性也增强,这将给制造带来困难,并给使用造成隐患。据中石化六个设备失效分析及预防研究中心对中石化所属的38个企业的不完全调查[1],目前高强钢压力容器占企业全部在用压力容器的1．97％（共1166台）,其中10％（共117台）的高强钢压力容器在检修中发现有各种原因造成的裂纹,给企业的安全生产造成威胁,从而引起了各方…     

JG590低合金高强度钢的焊接工艺分析

主要讲述转炉炼钢渣盘车的焊接工艺规程,讲述了在制作过程中的组装、焊接难点及相应的解决方法,对今后制作渣盘车具有重要的指导作用。     

低合金高强度钢的焊接性研究

2011年我公司承揽了煤科院大型煤矿机械刮板运输机的试制生产任务，钢材选用舞阳钢厂的Q550，目前这类钢材，在室温下焊接时通常需要采取预热等，焊接工艺较为复杂，生产成本高。本文针对上述问题，对QS50钢的焊接工艺作了必不可少的工艺评定和焊接性的初步研究，制定了一整套焊接工艺，实现了该钢材在常温下的焊接。     

车用高强钢的激光焊接

本文论述了超高强钢（UHS）薄板焊接工艺的进展,焊接采用光纤传输固态激光器,确定了焊缝的强度和成形性能。采用三种不同的光纤传输固态激光器对厚度0．8～1．5mm、拉伸强度600～1550MP＆、同种材料和不同材料组合的双相钢（DP）、相变诱发塑性钢（TRIP）、Usibor钢和硼钢进行自发二氧化碳激光焊接试验,以获得穿透的对接搭接双相焊缝。确定了熔合区和热影响区的硬化、软化行为．还分析了激光工艺参数对焊接速度、焊缝形貌及接头性能的影响。     

硼对低合金高强钢大热输入焊缝韧性的影响

对不同硼(B)的质量分数的低合金高强钢大热输入焊缝进行组织性能研究,分析、讨论B对低合金高强度(High strength low alloy, HSLA)钢焊缝韧性的影响规律。研究表明,低合金高强钢焊缝中适量增加B元素质量分数可提高组织中针状铁素体质量分数,有效细化焊缝组织,而当B元素过量时则使焊缝组织中的针状铁素体质量分数下降,组织粗化。同时,适量B元素还可抑制晶界先共析铁素体的产生;随着焊缝中B质量分数的增大,贝氏体转变得到促进,M-A组元总量提高,从不含B时的2.4%提高到B质量分数为0.008 8%时的5.7%,且其尺寸也相应增大,由平均尺寸2.14 μm增加至2.83 μm。由于B质量分数增加先促进针状铁素体后促进贝氏体形成,因此其对焊缝韧性的影响呈现抛物线变化规律,即低温冲击吸收能量随着B质量分数的增加先上升后下降。在焊缝Ti质量分数约为0.03%的条件下,B质量分数为0.005 2%时,焊缝获得了最佳的低温冲击韧度。     

20MnMoNb钢的焊接工艺试验

通过焊接材料的选择,对20MnMoNb钢进行了有关工艺试验,并提出了20MnMoNb钢焊接后热处理的加热温度越高,保温时间越长,对焊缝力学性能有一定的影响。     

SA335P92钢中间停止焊接工艺研究

本文从SA335P92钢焊接过程中采取中间停止焊接,后热后进行射线检验,检验合格后再进行焊接填充至结束,马氏体转变完成进行焊后热处理。超声波检验和焊缝硬度检测,均合格。进行了拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验,并对试验数据进行分析,得出SA335P92钢采取焊接过程中停止焊接进行检验的方法,增加了焊缝组织转变的次数、焊缝中出现了块状铁素体。热处理过程中内外壁温差较大,在恒温段内壁温度有下降趋势。热处理后内外壁焊缝硬度均在合格范围内,内壁焊缝冲击性能平均值未能达到41J。     

低合金高强钢的焊接工艺研究

通过对低合金高强度结构钢的焊接影响因素的分析,为制定合理的焊接工艺提供了依据,应用该工艺保证了低合金高强度钢的焊接效果。     

从北京·埃森焊接展看高强钢焊接的最新动态

正和往届展会一样,第十九届北京·埃森焊接与切割展览会同样传出了目前我国焊接装备、焊接材料与焊接技术的最新动态信息。展会期间笔者在琳琅满目的展台中穿梭,发现了很多有价值的信息,因为只能"走马观花"难免"挂一漏万",所以只将我正在研究、体会最深的关于高强钢焊接的信息合盘托出,供同行参考。一、具有时代特色的焊接机器人设备焊接机器人是智能化焊接制造的关键高端装备,在焊接制造