15CrMoR＋00Cr19Ni10复合钢板容器的焊接

15CrMoR＋00Cr19Ni10复合钢板在焊接时,根据工艺要求,基层焊前需要预热至160～250℃,层间温度要控制在200～250℃,焊后要求立即对焊缝及热影响区进行300℃的后热处理。针对工艺要求,生产中自制加热、保温及后热处理工装,焊接过程中严格执行工艺要求,对预热、焊接顺序、层间温度和后热处理等进行严格控制,使得该焊缝具有优良的力学性能,满足了产品和标准的要求,确保了产品的顺利交付。     

WB36钢焊接工艺性分析及应用

WB36钢是在C—Mn钢基础上添加Ni、Cu、Mo及Nb微合金化的钢。通过对WB36钢的化学成分和焊接性能特点进行分析,确定了焊接工艺方案,并进行了焊接工艺评定。在选择合适的焊接材料基础上,焊前预热150℃~200℃,焊后进行200℃~250℃的紧急后热,并采用580℃~620℃的焊后热处理制度。该工艺成功地应用于高压厚壁集箱生产中。     

Ni-Cr-Mo低合金结构钢铸件焊接接头金相组织和硬度分析

在焊接工艺评定中,通过对焊接接头的组织分析,为制定焊后热处理提供依据。文中研究了四个焊后热处理工艺,进行了热处理硬度检测实验对比,确定了640℃保温120min的焊后热处理工艺,使焊接接头的硬度控制在22HRC以下,满足了焊接接头的功能和在酸性环境下耐应力腐蚀的要求。     

火力发电厂300MW机组汽轮机隔板静叶片裂纹的焊接修复

对某火力发电厂300MW机组汽轮机隔板静叶裂纹成功进行了焊接修复，该静叶材料为1Cr13马氏体耐热钢，具有较大的冷裂纹倾向，为此制定了合理的焊接修复工艺，焊前必须预热到200-250℃，焊后进行高温回火热处理消除应力。采用该办法修复的隔板静叶运行至今两年多，未发现问题。     

大型阀门不预热,不热处理焊接新工艺

1988年6月,我厂工艺处承接了上海阀门厂阀门试验装置的焊接攻关项目。试验装置型号为DN-200,工作温度400～450℃,工作压力15～20MPa,介质为蒸汽。对已加工成形的阀门、法兰进行焊接,其技术要求如下:一是要求焊后变形小,保证其外形尺寸,使阀门开启与未焊接前一样灵活。二是焊接后对焊缝进行100%X射线和磁粉探伤,要求阀门密封面泵水不泄漏。     

焊接反变形在200EMU车顶组焊过程中的应用研究

铝合金由于具有良好的焊接性能在现代工业中得到大量应用,现有的铝合金焊接性能研究中有限元分析居多,在反变形方面研究较少.通过分析铝合金焊接应力及焊接变形的产生机理,依据尺寸链原理提出以反变形方法建立新的焊接工艺.在控制车顶圆弧尺寸中实际应用该方法,根据经验值不断调整焊接胎位.结果表明该方法可以有效的控制车顶组焊后变形尺寸,解决了200EMU车顶组焊变形尺寸超差的问题,为控制在焊接过程中的变形提供了较好的指导作用.     

浅析起重机械焊接质量的控制策略

起重机械在焊接过程中,从焊工资格及控制、焊接工艺评定、焊接工艺控制、产品施焊控制、焊接材料及控制、焊接设备及控制、施焊环境及控制等方面,对起重机械焊接质量的控制策略几方面加强焊接质量控制,从而保证起重机械产品的焊接质量。     

挖掘机上部中车架预应力反变形组焊工艺改进

通过上部中车架组焊工艺流程及组焊特．董进行分析改进焊接技术。根据工作实践指导于技术创新。挖掘机上部中车架底板焊接变形的控制与工艺改进。通过上部中车架组焊对品质的影响分析,得出中车架焊接中的关键技术的创新,包括预应力反变形焊接法,焊接顺序及工艺参数的调整,以更好应用于实践。     

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720,760,800℃和1050℃×2h空冷等焊后热处理工艺下进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范工艺可以提高P91＋TP347H异质焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度也没有大的影响。经热处理后的焊接接头比未经热处理的试样具有更好的高温持久性能。得出了P91＋TP347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后进行760℃×2h空冷时效处理。     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.     

全位置焊接真空舱拼接焊缝

全位置焊接真空舱拼接焊缝过程中主要是按照焊接工艺要求操作,控制焊接过程中产生的缺陷。本文主要介绍了真空舱拼接焊缝的焊接工艺,气孔和未焊透缺陷的产生原因及预防措施,控制缺陷产生几率在控制范围内,降低成本。     

T91钢高温过热器管屏拼缝焊接变形的工艺控制

在国产循环化床锅炉屏式过热器膜式壁管屏中使用了T91钢材料,由于其焊接性能差,在组合场管屏拼缝焊接过程中,出现了焊接变形。通过工程实践,采用电阻加热方式,焊前预热温度为320～360℃,分段退焊法焊接,管屏拼缝焊接采用槽钢固定管排的方法,高温过热器管屏拼缝焊后变形基本得到控制,提供了适用于类似T91钢膜式壁拼缝焊接的控制变形措施。     

30CrMnGiA活塞杆自动化钨极氩弧焊核心工艺探究

钨极氩弧焊以其优异的焊接质量,成为了30CrMnSiA等材料的重要焊接工艺,在航天、航空等领域有广泛应用。由于热源和焊丝分别控制,施焊难度大,传统钨极氩弧焊普遍采用手工施焊,但随着企业承制产品数量和种类的增加,焊接工序成为影响生产进度的瓶颈工序。企业为提高生产效率和自动化生产水平,引进了自动化钨极氩弧焊设备,并进行了大量的工艺攻关工作。以典型产品活塞杆焊接工艺为例,根据30CrMnSiA材质的焊接特性,焊接流程包含了焊前预热和焊后保温的措施;结合设备和氩弧焊自身的特点,焊接工艺通过固化活塞杆的接头尺寸,匹配焊接参数和送丝速度,选用直径为1.2mm的18CrMoSiA焊丝,实现了活塞杆的钨极氩弧焊自动化焊接。     

盾构机部件机器人焊接工艺研究

针对盾构机中关键部件的焊接加工特点与要求,建立了适应并满足不同部件焊接生产制造的机器人工作站;采用福尼斯TPS 500i焊接电源中的不同特性的PMC工艺开展了盾构机部件厚板多层多道焊接相关工艺研究。研究表明,Dynamic工艺适合于平焊与横焊位置打底焊接;Universal工艺适合于平焊位置填充与盖面焊接;PCS工艺适合于横焊位置填充与盖面焊接。由于Mix工艺的冷却时间较长,更利于熔融金属的冷却凝固,使用Mix工艺可以获得表面成形良好的立焊焊缝。对于盾构机典型关键部件的焊接制造,采用Dynamic+Universal工艺进行多层多道平焊,Dynamic+PCS工艺进行多层多道横焊,Mix工艺进行多层多道立焊后,焊缝成形良好,无未熔合及咬边等焊接缺陷。上述工艺组合可以用于盾构机部件的机器人自动化焊接中。     

大厚板埋弧焊的工艺研究

目前公司承揽的某水电座环项目需要对外径7．1m、内径5．6m、厚度250mm的环板进行拼焊，制造精度要求高，焊接质量要求严格。座环母材为Q345C低合金高强钢，焊接性能良好。由于埋弧焊具有大电流高熔深、焊接效率高的优点，结合车间实际情况采用埋弧焊方法进行焊接。通过制定合理的焊接工艺，使焊接变形在可控范围之内，保证了焊接质量，达到了使用要求。     

液压支架用中厚Q960钢板机器人焊接工艺的确定

对液压支架用中厚Q960钢板进行焊接热模拟试验,分析了不同冷却速率(0.5～100℃·s^-1)下热影响区粗晶区的显微组织和硬度;通过铁研试验和焊接接头力学性能试验,对机器人焊接工艺进行了确定。结果表明：在焊前预热100℃条件下,当冷却速率低于80℃·s^-1,即焊接热输入大于6.5 kJ·cm^-1时,模拟得到热影响区粗晶区硬度可稳定在420 HV以下;在焊前100℃预热,焊接热输入为13.95 kJ·cm^-1条件下,机器人焊接Q960钢板接头具有良好的抗冷裂纹敏感性;匹配ER96-G焊丝,13.02～15.18 kJ·cm^-1焊接热输入下机器人焊接中厚Q960钢板接头的性能均能满足标准要求。适宜的机器人焊接参数为焊前预热100℃、焊接电流460 A、电压33 V、焊接速度60 cm·min^-1、送丝速度8.5 m·min^-1,此时焊接熔敷率可达到8 kg·h^-1。     

轨道车辆铝合金车体焊接变形控制研究

轨道车辆车体在焊接过程中具有焊接变形难以控制特点,通过对轨道车辆铝合金车体组焊焊接变形的研究,分析了焊接变形产生的原因,总结了不同焊接产生变形规律及工艺控制措施,实现了车体尺寸有效控制,保证了产品品质.     

超级钢中厚板焊接工艺对接头冲击韧度的影响

对一种屈服强度为380MPa、抗拉强度为520MPa的超级钢中厚板进行气体保护焊工艺及接头冲击韧度研究。结果表明：在电流200～300A,电压24～33V,速度16．3cm／min条件下顺利实现了双面焊接成型,焊后无裂纹,接头质量良好;电流的变化对接头处焊缝韧性影响显著,对其它部位影响不显著;在250A以上电流焊接,电流增加,有利于焊缝韧性的改善,但以增加焊缝的宽度为代价;电流增加,热输入增加,焊缝宽度增加,对热影响区宽度影响不大。     

PQF轧管机的摆臂焊接工艺研究与应用

PQF轧管机的摆臂为厚板结构，材质Q345-D，质量达3．2t，机加工面多、空间尺寸多、几何公差复杂，要求结构件组对焊接变形要控制到最小，一般焊接工艺无法保证焊接质量。本文探讨了采用整体组对，辅以拉撑刚性固定的优化焊接工艺，防止产生未焊透、裂纹等缺陷，选择多层多道对称交替施焊，有效地控制了焊接变形，且焊后进行去应力工艺，保证了机加工面合理的加工余量，满足了设计尺寸偏差及几何公差。     

采煤机滚筒截齿开焊成因和焊接理论探讨

目前很多煤矿使用MDY-150、MG-200、MG-250、MG-150/375等各种型号的机组,机组在采煤时,由于顶底板经常变化,造成机组滚筒齿座经常开焊。采煤机是煤矿生产的生命线,齿座焊接质量的好坏严重影响煤炭的顺利进行,因此,有必要从焊接工艺、焊接理论分析齿座焊接质量好坏