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无烟煤均质滤层过滤技术试验研究及工程应用 总被引:2,自引:0,他引:2
本文介绍了无烟煤均质滤层过滤技术试验研究内容和结果,简略阐述了滤速与产水量的关系、滤料粒度对过滤效能的影响、L/d值的重要性以及为保证滤层均质状态的气水反冲洗过程,还介绍了北京市第九水厂二期无烟煤均质滤层滤池的主要设计参数和生产运行测定结果. 相似文献
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悬移式气水同时反冲洗机理探讨 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了悬移式气水同时反冲洗方式的冲洗过程及其表现出的水力特征。分析了在反冲洗过程中气泡相在流化滤层中的主要行为,认为气泡高速浮升产生的泡振作用和气泡尾迹的混掺作用以及气泡在浮升过程中出现的尾迹效应是气水同时反冲洗效果较佳的主要原因。并推荐出不同品种滤料层的各项设计参数。 相似文献
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深层均质滤料气水反冲洗运行参数的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文根据佛山市供水总公司沙口水厂的净水工艺,进行了深层均质滤层气水反冲洗试验研究。通过试验,提出了最佳的气水反冲洗运行参数,即气强度为15L/(s·m2),水强度为5L/(s·m2),单独气冲洗1min,气水同时冲洗6min,清水漂洗4min。 相似文献
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反滤层的粒度组成和反滤层厚度及其结构对大坝渗流特性具有显著的影响。针对某黏土心墙砂砾石坝,设计了黏土心墙两侧反滤层材料的颗粒级配范围线(上、下包线),配制了材料颗粒级配,并对其进行了4组渗透变形试验,获得了试验材料的临界坡降、渗透系数和渗透破坏形式。根据渗透试验结果和双层反滤结构,采用有限元数值方法对两层反滤料厚度的11种组合(厚度变化范围为0.5~2.5 m)的大坝渗流特性进行了模拟分析。结果表明:(1)反滤层的第一层粒度较细,包线内土料粒度由细变粗时,对渗透系数的影响较小,对临界坡降和破坏坡降的影响较大,且破坏类型由流土变为管涌形式;第二层反滤砂砾石颗粒较粗,且粒径5 mm以下细颗粒含量很少,渗透特性取决于粗粒材料的含量,为过渡型破坏类型。(2)当双层反滤层总厚度不变(厚度3 m)时,改变反滤层的厚度组合和粒度组合,对大坝单宽渗流量和心墙出逸点高程的影响较小。第一层反滤料厚度从0.5 m增加到2.5 m,心墙和反滤料的出逸比降均呈非线性增长,第一层反滤料出逸比降增幅为92.7%,第二层反滤料的出逸比降增幅为70.0%。第一层反滤料粒度变化比第二层反滤料粒度变化对心墙和反滤料出逸比降的影响小。(3)反滤层厚度保持3 m时,建议第一层反滤料厚度取1.0~1.5 m,相应地第二层反滤料厚度取2.0~1.5 m;粒度组成选取两层反滤料都靠近下包线位置,即粒度较粗为最优。 相似文献
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本论文在试验的基础上,通过对粒径为1.0~1.2mm的均粒滤料的过滤性能及气水反冲洗的状况进行研究,主要取得以下成果: 一、在过滤方面 1.在投加絮凝剂适当及滤前水浊度为5~10FTU的情况下,该均粒滤料滤速可达18m/h,过滤周期20~30h,过滤出水水质可控制在1.0FTU以下,滤层的截泥深度可达0.50~0.60m,滤层的厚度为1.1m,基本可满足工程要求。 2.在影响直接过滤的诸多因素中,絮凝剂的种类和投加量是最重要的因素,其次才是水力条件(如滤速)及滤层的物理参数(滤料粒径和厚度等)。 3.滤料粒径越大,周期产水量越大,截泥越深,但滤层的厚度越大。 二、在反冲洗方面 1.提出了保证气水反冲洗均匀性的措施及防止滤料流失的方法。 2.该粒径滤料的有效气水冲洗参数:先气冲1min,然后采用8~10L/(s·m~2)的水和10~14L/(s·m~2)的气同时冲4min,再以12L/(s·m~2)单水漂洗1~2min,即可使滤层含泥量控制在0.05%之内。 3.采用气水反冲洗比单独水反冲洗耗水量节约40~50%,而且滤层冲洗更干净。 同时论文中还对过滤及气水反冲洗工艺应用过程中的一些问题进行了研究,为该工艺在我国的应用提供参考。 相似文献
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对3组不同滤料的气水反冲洗性能的正交试验结果,用神经网络方法进行建模研究。建模实践表明:人工神经网络方法适合于滤料反冲洗的灰箱和黑箱系统的建模。建立了滤料气水反冲洗耗水量的BP人工神经网络模型,以便对变量进行重要度和灵敏度分析。在研究的空气反冲洗强度、水反冲洗强度、气水同时反冲洗历时、单水漂洗强度和池型5个变量中,水反冲洗强度最重要,空气反冲洗强度最不重要,为研究在保证清洁度的前提下有效降低气水反冲洗耗水量提供了理论依据。 相似文献
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本研究比较了气水反冲洗条件下几种常用滤料的过滤性能,论证了气水反冲洗较单水反冲洗所具备的优越性,并对我国目前普通快滤池的改造挖潜提出了较切实可行的方案。 相似文献
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通过分析滤池反冲洗过程中水冲和气冲的能耗方程,建立气水反冲洗等效G值的概念和计算公式,以给水厂实际运行数据为基础,确定了滤池气水反冲洗强度的控制指标,为滤池反冲洗过程的运行控制提供依据. 相似文献
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三层滤料滤池运行中若干问题的探讨 总被引:4,自引:0,他引:4
三层滤料滤池具有“反粒度”特点,使滤速、运行周期和截污能力有所提高,同时滤后水质相应得到改善。但由于运行中存在一些技术、管理及经济上的问题,因而一直未能得到发展。本文依据多年运行经验,通过观察,对运行中存在问题进行了较全面的分析,以求进一步对三层滤料滤池工艺进行改进。 相似文献
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气水反冲洗是一种目前在世界各国得到广泛应用的技术。该法冲洗效果明显优于单纯水洗,且能节约大量的反洗水。但目前对气水反冲洗效果优于单纯水洗的分析尚局限于定性阶段。本文尝试从计算反冲洗能量利用率及速度梯度来定量分析气水反洗优于单纯水洗的原因。 相似文献
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曝气生物滤池反冲洗关键因子的确定及机理浅析 总被引:3,自引:0,他引:3
通过正交试验得出以粒径为3-6mm和堆积密度为.540kg/m3的陶粒为滤料的下向流曝气生物滤池的最佳气水联合反冲洗操作参数:气反冲洗强度(Qa)为4.88L/(s·m2)、水反冲洗强度(Qw)为1.44L/(s·m2)、气预冲洗时间(Ta)为4min、气水同时反冲洗时间(Ts)为5min和单水反冲洗时间(Tw)为3min。其中水反冲洗强度有显著影响,气反冲洗强度、气水同时反冲洗时间有次要影响,气预冲洗时间、水反冲洗时间有较次影响。得到在最佳反冲洗条件下气、水在滤床中所产生速度梯度(G)分别为203.6s-1、130.2s-1。同时,分析了反冲洗后运行时水头损失和污染物去除的变化规律,并从流体力学角度初步探讨了气水联合反冲洗机理。 相似文献
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滤池配水系统的设计,目前都是以任意反冲洗水流途径上悬浮滤层阻抗大体相等这一条件为前提的,这可以称为静态设计概念。得到广泛应用的小阻力配水系统设计原理,就是按照这一概念提出来的。但是,小阻力配水系统的配水均匀性不佳,可靠性差,且常导致承托层破坏和漏砂等事故,这是由于静态设计理论忽略了反冲洗配水不均匀程度会不断发展,这样一个极为重要的动态因素的缘故。所以,现行滤池配水系统的静态设计原理是不够完善的。一、滤池配水系统的动态设计概念 相似文献
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双层均质滤料过滤及气水反冲洗工艺研究硕士生:于大海导师:朱月海(同济大学环境工程学院200092)本文在试验的基础上,通过对双层均质滤料(d煤=119~168mm;d砂=059~084mm)过滤性能及气水反冲洗效果的研究,取得了以下较为理想的... 相似文献