X20CrMoV121与12Cr1MoV异种钢的焊接修复

华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中…     

T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工

针对在电站安装及电厂检修中常遇到的T91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接问题,提出了采用低匹配原则的全钨极氩弧焊的焊接工艺.实践证明,采用这种工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,能够保证设备的安全运行.     

SA335-P91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺

针对电站CFB锅炉安装及检修过程中常遇到的P91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接,进行了焊接性分析,按低匹配原则选择了焊接材料,采用了钨极气体保护焊加焊条电弧焊的组合焊接工艺.实践证明,采用这种工艺焊接,获得了优良的焊接接头,保证了设备安全可靠的运行.     

12Cr1MoV与15CrMo异种钢焊接及热处理工艺研究及应用

文中通过分析12Cr1MoV钢与15CrMo钢的焊接性、化学成分、力学性能的差异,结合具体工程实例,提出采用低匹配方式选用焊材,并在考虑焊接接头韧性的情况下,严格控制热输入在8～15 kJ/cm,焊后立即以15CrMo钢侧热处理温度上限作为恒温温度进行热处理,降低焊接接头残余应力,焊后接头经检验满足相关标准要求.     

12Cr1MoV根部焊接裂纹分析

我公司承建的南京市第二热电厂220T/H锅炉12CrlMoV 主蒸气管道焊接,由于工艺纪律执行不力,射线探伤中,曾发现根部裂纹,经检查分析,采取了相应的工艺措施,有效地消除了根部裂纹,避免了不必要的返修,从而确保工程焊接质量。主蒸气管道管径为φ273mm,壁厚25mm,其化学成份如表1所示。     

高强匹配Gr91/12Cr1MoV异种钢焊接接头组织及性能

研究了高匹配条件下Gr91/12Cr1MoV异种耐热钢焊接接头各区的显微组织及冲击性能。结果表明:采用高匹配填充材料和焊条电弧焊方法,可获得性能良好、组织稳定的焊接接头;焊缝区的显微组织为回火板条马氏体,与Gr91母材正火+回火态的显微组织类似,但晶粒相对粗大,Gr91侧HAZ的组织主要为回火索氏体组织,而12Cr1MoV侧HAZ的组织主要为铁素体和索氏体;接头具有高的冲击韧性。     

1Cr18Ni9Ti和12Cr1MoVG的异种钢焊接

选用ENiCrFe-3型焊条,采用合理的焊接工艺,进行了奥氏体不锈钢和珠光体钢的现场焊接.     

12Cr1MoV钢管焊接热处理与组织性能

火力发电厂中广泛使用的一、二类钢管材的焊接接头长期在高温下运行,易发生合金元素再分布及碳化物尺寸变化等“内在”变化,因此设法阻止和延缓接头在一定温度下发生“内在”的变化,即可提高管材接头的耐热性和使用寿命,要达此目的,合适的焊接及热处理工艺是最为有效的办法之一。１　１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管的焊接和热处理１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管的焊接和热处理包括预热、焊接和后热三部分,由于钢管合金含量＜５％,因此,具有良好的焊接性和加工性,但由于１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的冲击韧性低和对热处理工艺的敏感性,给焊接与热处理造成了一…     

12Cr1MoV小径管焊接操作工艺

1焊接工艺的选择 12Cr1MoV钢属珠光体低合金热强钢,具有较高的热强性能和持久塑性,可用于壁温≤580℃的锅炉受热面管,该钢的焊接性良好,对于小径管焊接,焊前无需预热,焊后不热处理。     

12Cr1MoV与321异种钢管的焊接

对珠光体耐热钢12Cr1MoV与321不锈钢异种材质接头进行了探讨和焊接性分析,结合生产实际,利用舍夫勒组织图,选择出E309型焊条作为其异种钢管接头的焊接材料。焊接时严格控制焊缝的熔合比,减少C的迁移扩散,焊接工艺操作特点是采用大坡口、小电流、小直径焊条、快速直流焊接,可以有效地减少焊接热输入。模拟现场条件进行焊接,经过工艺评定试验证明采用这种焊接工艺可以获得理想的奥氏体 铁素体（γ 5％δ)双相组织的焊接接头。     

1Cr18Ni9Ti与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

针对热电厂50MW机组中主蒸汽管道管座（12Cr1MoV)与热电偶保护套管（1Cr18Ni9Ti)异种钢接头焊接问题,提出了以钨极氩弧焊H1Cr25Ni13焊丝封底,焊条电弧焊A307焊条填充盖面并适当控制焊缝熔合化的焊接工艺。实践证明,采用这种焊接工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,保证主蒸汽管道的安全运行。     

X20CrMoV121钢主汽连通厚壁大口径管焊接工艺

X20CrMoVl21钢是按德国DINl7175标准生产的耐热钢，其最高使用温度为650℃，在进口火电高温高压机组中应用较多。介绍了X20CrMoVl21在四川某电站工程中的具体应用，并对其焊接性能进行了分析，详细介绍了所采取的焊接及热处理工艺措施。     

Elevated temperature strain softening characteristics of 12Cr1MoV steel friction welding pipe joints

Ｅｌｅｖａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｔｒａｉｎｓｏｆｔｅｎｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆ１２Ｃｒ１ＭｏＶｓｔｅｅｌｆｒｉｃｔｉｏｎｗｅｌｄｉｎｇｐｉｐｅｊｏｉｎｔｓＹＡＮＧＤｅｘｉｎ；ＺＨＡＯＸｉｕｊｕａｎ；ＬＩＵＺｈｉｑｕａｎ；ＣＨＥ...     

控制冷却工艺对12Cr1MoV锅炉钢组织与性能的影响

用Gleeble-3500热模拟试验机、金相显微镜、扫描电镜、冲击试验机对12Cr1MoV锅炉钢在不同冷却速度下控冷正火后高温回火后的组织性能进行了分析。结果表明,随着热模拟控冷速度的升高,720℃回火保温70 min后的显微组织中铁素体含量减少,少量珠光体逐渐消失,贝氏体含量逐渐增多。在10℃/s的速度控冷下,12Cr1Mo V钢的显微组织为铁素体+贝氏体,且球化级别为1.5级,综合性能较好。     

12Cr1MoV耐热钢管焊接温度场模拟与试验验证

为了得到珠光体耐热钢12Cr1MoV合理的钢管焊接热输入,准确预测焊接热影响区宽度,能够提供典型位置的热循环曲线,掌握和预测焊后热影响区及附近区域组织转变规律,采用ANSYS有限元软件对钢管焊接过程进行数值模拟,并将模拟结果与试验数据进行比较.结果表明,采集特征点热循环曲线与模拟结果非常吻合;焊接热影响区宽度模拟值与实测值基本一致;焊缝区以针状铁素体为主,热影响区主要是先共析铁素体和伪共析索氏体,过热区有少量铁素体和粒状贝氏体.     

12Cr1MoV珠光体耐热钢的焊接工艺评定

12Cr1MoV钢主要用于电站锅炉的过热器、再热器等高温重要部件,为保证安全,必须进行焊接工艺的合理评定.本文在分析12Cr1MoV钢焊接性基础上,制定了其焊接工艺方案,并对其焊接接头的力学性能进行了测试评定.结果表明,所制定的焊接工艺方案符合DL/T868-2004<火力发电厂焊接技术规程>标准要求.     

12Cr1MoV钢药芯焊丝工艺试验研究及其在锅炉集箱上的应用

试验研究了12Cr1MoV钢药芯焊丝E551T1-B2V1、E551T1-B2V2、E550T5-B2V和E551T1-B2V3的焊接工艺性和熔敷金属力学性能,并根据实验结果进行了12Cr1MoV钢焊接接头力学性能试验。试验结果表明:焊丝E551T1-B2V1和E550T5-B2V焊接工艺性满足实际产品的焊接要求,熔敷金属化学成分和力学性能满足标准要求,采用焊丝E551T1-B2V1和E550T5-B2V焊接的12Cr1MoVR钢板接头各项性能满足标准规定,可以应用于12Cr1MoV钢锅炉集箱产品的焊接,实现集箱附件焊接的半自动化;焊丝E551T1-B2V1工艺性能优于E550T5-B2V,但焊丝E551T1-B2V1熔敷金属冲击韧性较焊丝E550T5-B2V差,这主要是由于两种焊丝药芯渣系不同而引起的;在热处理保温温度不变的情况下,延长热处理保温时间对酸性渣系药芯焊丝熔敷金属冲击影响不明显。     

600 MW亚临界机组12Cr1MoV钢末级再热器管状态及寿命评估

采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析等方法对已运行超过5万小时的12Cr1MoV末级再热器管进行状态及寿命评估。结果显示,送检样管部分管段常温拉伸性能低于标准要求,样管向火侧试样球化评级均在4级以上,基体已出现合金元素贫化现象,呈现较为明显老化趋势。寿命评估表明送检样管运行当量温度均未超过12Cr1MoV上限温度,剩余寿命均在2.8万小时以上,送检样管尚处寿命中后期。