某纯电动汽车驱动电机噪声分析与优化

针对某国产小型纯电动汽车在40 km/h～80 km/h全加速工况下车内噪声较大问题,通过整车噪声测试和分析,确认噪声主要来源于驱动电机。结合永磁同步电机噪声机理分析和电机的零部件台架试验结果,进一步判定其噪声由阶次噪声和高频谐波频率噪声构成。针对不同的噪声产生机理,通过电机壳体结构优化和电机控制策略来降低车内噪声。改进前后结果表明:改进后驾驶员内耳声压级降低2 dB(A)～5 dB(A),基本消除了电机啸叫噪声,车内声品质大幅提升。     

电动机半隔声罩的研制

电动机是在工矿企业中广泛应用于泵、风机、压缩机、机床等的一种动力设备.目前国产的中小型电动机的噪声多在90～100dB(A),大型电动机高达110dB(A).控制电机噪声的根本途径在于设计低噪声电动机,但目前在技术上工艺上还存在一定难度,同时工矿企业尚使用着大量的电动机,需要降噪处理.     

徐州韩桥矿东风井噪声的综合治理

徐州矿务局韩桥煤矿东风井建于1964年,该风井安装有二台2K-60-5NO.24轴流抽风机.经测定,风井噪声最大值为114dB(A),最高扰民噪声达87.1dB(A),超过二类混合区标准30dB(A)以上.多年来,风井噪声严重污染着周围的环境,影响了居民的工作、学习和休息.另外,电机房、风机房内噪声也很高,达96dB(A),值班人员难以忍受,反映强烈.     

JSQ158—6型内冷式电机隔声罩的研制

对功率在100kW以上的大、中型电机的噪声控制,目前大多是采用箱体结构,即在电机运行时,就结合电机机壳变化将消声器、隔声罩制造在一起,达到降低噪声的目的.但对已生产使用中的大、中型电机,在不能改变电机外壳结构的条件下,如何设计一种既满足降噪要求又具有良好冷却散热性能的隔声罩,还是一个正在探索的问题.本文将介绍一种JSQ158-6型(550kW,988r/min)内冷式电机隔声罩,该隔声罩使JSQ158-6型电机噪声由原来的106.6dB(A)降到83.9dB(A),且电机各温度控制点温度分别下降了3—6℃,具有较大的降噪量和良好的冷却散热性能.南昌发电厂2号灰浆泵房安装有三台JSQ158—6型电机,这三台电机平行密集布     

小型医用制氧机振动噪声测试与降噪设计

为降低制氧机的运行噪声,在对制氧机的壳体振动和辐射噪声测试分析后,发现主要的噪声源是壳体振动和空气压缩泵工作噪声。根据制氧机结构振动的传递路径,在空气压缩泵和底板之间加装弹簧减振装置,同时在壳体内表面粘贴隔声吸声材料。试验结果表明,降噪措施能有效减小制氧机结构振动,降低工作噪声,降噪后制氧机工作状态噪声由51.9 dB(A)降低到44.3 dB(A)。     

隔声罩结构的选择

隔声罩是一种对机器辐射噪声的降噪装置,特别是在近距离的降噪,它具有明显的效果。通常,隔声罩的降噪量约为: 全隔声罩 40dB(A); 活动隔声罩 30dB(A); 半隔声罩 20dB(A)。 因而对于动力机械,如压缩机、柴油机以及其他如球磨机、压力机等,在条件适合的情况下,是广泛地采用隔声罩来降低它的噪声。     

洗衣机及其电机减振降噪中的几个问题

成都团结电机厂生产的单相异步洗衣机总装后,整机噪声L_p曾一度高于58dB(A)。为找出噪声源及振源,我们利用CF-920数字信号分析仪对电机和洗衣机整机的振动及噪声信号进行了分析,电机振动测试框图,详见图1。并对电机和洗衣机分别进行了脉冲和随机信号激振,求出了它们各自在各阶振型下的固有频率,见图2。通过分析,找出了洗衣机整机噪声超标的主要原因(就电机为振源而论)是:     

机械压力机的噪声及其控制

机械压力机的噪声属于工业噪声,机械工业部1980年10月修订的《单、双点压力机产品质量分等规定》中规定:合格品噪声≤90dB(A),优等品噪声≤87dB(A),一等品噪声≤88dB(A)。同时,我国《工业企业噪声卫生标准》中规定:新建工厂的噪声≤85dB(A),改建工厂的噪声≤90dB(A)。实际上,机械压力机在工作过程中产生的噪声一般为90～110dB(A),远超过上述规定。因而需要采取有效措施,对其噪声加以控制。     

高频语抗噪声通讯系统的研究

详细叙述了高频语抗噪声通讯系统工作原理和研制思想。实验结果证明，该语音系统具有较强的抗噪声功能。高频语声级85、90、95dB(A)，分别对应环境噪声95、100、105dB(A)，语音可懂度达90％以上；高频语声级90dB(A)，舰船主机噪声105dB(A)的现场试验，结果也达到90％。实验显示，噪声环境下使用高频语通讯，佩戴耳塞的效果优于裸耳。该系统在语音信号、环境噪声比为-10至-15dB时语音可懂度达90％以上，突破了传统的语言传递遵循部位机理的信号环境噪声比必须为 5dB的论点。     

地铁车站敷设方式对站台噪声特性的影响

为研究不同车站敷设方式对站台噪声特性的影响,选取同一线路相同站台型式的地下站及高架站展开现场噪声测试,根据列车进、出站时站台噪声水平、站台环境噪声水平及站台背景噪声水平分析车站敷设方式对站台噪声的影响,并根据噪声频谱特性分析两个站台噪声特性的差异。结果表明,两个站台在列车进(出)站时站台进(出)站端等效连续A声级LAeq存在大于现行标准限值80 dB(A)情况,站台中部噪声则始终低于标准限值。列车进、出站引起的地下站台噪声水平略高于高架站站台,其中列车进、出站时LAeq大约为0.3 dB(A)至2.1 dB(A),环境噪声水平LAeq,1h大约为0.8 dB(A)至1.1 dB(A),但无车无广播时高架站站台背景噪声略大于地下站台,大约为1.9 dB(A)。从列车进、出站站台时噪声频谱特性来看,200 Hz以下,两站台噪声峰值频率存在显著差异,高架站台出现在25 Hz至50 Hz,地下站台出现在50 Hz至100 Hz,主要由站台结构振动引起;200 Hz以上,两类站台噪声频谱分布规律基本一致,高架站声压级略小于地下站台,平均小2.0 dB(A)至3.8 d B(A)。建议根据不同敷设方式的车站的结构特性及站台空间形式采取噪声控制措施。     

振动筛轴承降噪理论与实验研究

一、引言 ZS156座式煤用直线振动筛,在正常工作情况下,产生较大噪声,达99dB(A),超过环境噪声卫生标准85dB(A)和ZBD95001—87行业标准规定的90dB(A),严重影响了工人的身心康健。经过理论和实验分析,可知轴承是振动筛的主振源和主噪声源之一。由于振动筛是靠很大的激振力(19800kg)维持工作的,所以轴承所承受的径向力很大,如果润滑不良,就会产生较大的摩擦使轴承温升过高,热膨胀过大,使径向间隙显著减小从而又加剧了摩损     

大型防爆隔声室的设计与效果

一、概述 中美合资南通醋酸纤维有限公司丙酮回收系统安装有3台大型引风机,风量48000m~3/h,电机功率400kW,还有冷凝器、正压、负压输气管道等。引风机噪声为101.5dB(A),管道噪声为97dB(A),操作范围内噪声平均为     

大型制氧机组噪声控制

一、前言 武钢氧气厂制氧机组(A、B台)噪声为98～108dB(A),室外气体放散噪声达126dB(A),不但影响职工健康和生产效率,而且使附近居民不得安宁,鸡不下蛋,农产量下降,引起有关部门重视。90年武钢立项治理,要求机房内噪声降至90dB(A)以下,环境噪声降至75dB(A)以下,操作室内噪声降至65dB(A)以下。     

锅炉房噪声治理

一、概述 西安市新城区1989年被确定为全国噪声治理试点区。该区有153家噪声超标,长乐宫饭店为其中之一。该饭店锅炉房有2t锅炉一台,配备鼓、引风机各一台。运行时在鼓、引风机近场测量噪声分别为97dB(A)和109dB(A),操作环境恶劣。在指定噪声监测点测量(见图1),A点为65dB(A),B点为63dB(A),超出国家一类混合区噪声标准10dB(A)。严重影响周围居民的生活及饭店旅客的休息。     

螺杆压缩机站的噪声控制

酒泉钢铁公司镜铁山矿空压站安装了4台瑞典生产的VR_9-566m~3/min大型螺杆压缩机,运转中产生很强的中高频噪声。在只开1台机组的情况下,一楼冷却器旁噪声高达117dB(A),二楼平台机组旁噪声级108dB(A)。经过一年多的噪声综合治理,包括吸声、隔声、通风等措施,一楼噪声由117dB(A)降为79dB(A),二楼平台由108dB(A)降为85(A)。     

高压水泵的噪声治理

一、概述 天津人民农药厂新建的泵房,噪声高达104dB(A),机房外5m处的噪声高达90dB(A)以上,直接影响值班人员的身心健康和周围的环境。为此,我厂接受委托对其进行了治理。 泵房为钢筋混凝土建筑,长宽高分别为10×5×3.5m。内装两台6S6单级双吸式水泵,所配电机为J02-91-2,功率为55kW,转速为2950r/min,经测定泵房噪声为104dB(A),其频谱如图1所示。     

城市轨道交通车内噪声特性及贡献率分析

以某城市轨道交通B型车为研究对象,通过现场实测分析不同速度条件下司机室内和客室内噪声时域变化规律和频谱特性。基于统计能量分析理论建立B型车车内噪声预测模型,通过实测结果对比验证模型的准确性,最后研究车体结构及轮轨噪声源对车内总声压级的贡献率。结果表明：所建立的车内噪声预测模型可以较为准确地预测城市轨道交通车内噪声,且计算效率高。列车速度从75 km/h增大到115 km/h,司机室内噪声增大3.9 dB(A)～5.2 dB(A),客室声压级增大3.6 dB(A)～5.2 dB(A);列车车速每增大10 km/h,司机室内声压级增大约1.36 dB(A),客室内声压级增大约0.9 dB(A)～1.0 dB(A);车内转向架上方测点声压级大于车厢中部噪声,差值为0.3 dB(A)～1.7 dB(A)。车内噪声源主要来自于轮轨噪声和车体底板声辐射,车体侧墙、车门和车窗对车内声压级的贡献整体较小。     

电动机隔声罩

炼油厂中广泛用作驱动泵、风机、压缩动、空冷器等的大、中型电动机约有上千台以上分布在各生产车间.根据我厂上千台电机的实测数据和有关资料介绍来看,电机噪声一般在86～110dB(A)之间,其峰值多在125～500Hz范围内(个别出现在1000Hz处),为低、中频宽带噪声.故电机噪声成为炼油厂突出的主要噪声源之一,函需降噪治理.     

高速列车引起的环境噪声及声屏障测试分析

对武广客运专线上高速运行列车引起的环境噪声及声屏障降噪效果进行了实测,测得大量噪声数据.通过分析得到以下结论:高速列车的机车辐射噪声随列车速度的增大而增大;通过路基段时的辐射噪声为82.8～91.8 dB(A),通过桥梁段时为79.3～89.6 dB(A),随着桥梁和路基高度的逐渐增大,辐射噪声略有减小的趋势;噪声频率主要集中在低频段(f=40～80 Hz)和中频段(f=500～8 000 Hz),与桥梁区段相比,路基区段随频率的增加声能量衰减较为平缓.近期路基段铁路边界噪声值在60～65 dB(A),桥梁段为55～60dB(A);中期(2018年)边界噪声的预测噪声值较近期值有明显增大,最大值接近规范限值.路基声屏障降噪效果为6～8 dB(A),桥梁声屏障降噪效果为6～7 dB(A);声屏障越高降噪效果越明显,3.15 m高声屏障降噪效果较2.65 m高声屏障提升2 dB(A)左右.     

车轮结构对转向架区域噪声的影响

为了解车轮结构对转向架区域噪声的影响,基于RAYNOISE软件平台,建立转向架区域噪声预测模型。利用该模型,预测了转向架区域内侧及外侧各场点的噪声,分析了动/拖车车轮、车轮制动盘以及低噪声阻尼车轮对转向架区域各场点噪声的影响。预测结果表明：动车车轮、拖车车轮两种车轮结构对钢轨噪声的影响很小,而车轮噪声及转向架区域的噪声影响显著,直型辐板的动车车轮结构能较好地降低轮轨噪声及转向架区域噪声,有利于降低车外噪声。当车辆运行速度为200 km/h、250 km/h时,安装车轮制动盘有利于减小转向架区域各场点噪声,场点4位置降噪量分别达到0.4 dB(A)和0.9 dB(A)。低噪声阻尼车轮可以在一定程度上降低转向架区域各场点的噪声,三种阻尼车轮分别使场点4位置的降噪量达到8.0 dB(A)、8.0 dB(A)、4.6 dB(A)。