励磁整流柜故障引起跳机的分析处理

中山横门发电厂2台125MW发电机于1997年投产,均采取三机交流整流的励磁方式。发电机励磁整流柜正常运行方式是4台并列运行,当任意一台励磁整流柜冷却装置故障时自动退出该柜运行;当3台整流柜故障时启动发变组保护出口跳机,机     

对一起母线保护动作造成的发电机停机事故的分析

记述了某电厂一台300 MW发电机组运行中母线保护动作造成的发电机停机事故.分析了事故起因,确定是误操作和误整定两个因素共同作用导致.进一步阐明了事故中继电保护的动作情况及原理,并对发变组保护功能是否受到影响,为什么母线保护先于发变组保护动作以及厂用电切换方式三个问题进行了说明.提出了纠正继电保护定值设置的具体方案,明...     

300 MW火力机组发变组保护改造研究

运行多年的300 MW火力机组,其发变组保护设备落后、老化、校验复杂、保护灵敏度低。通过对发变组保护改造工程中微机型保护配置、技术方案的研究,可提高发变组保护的动作可靠性,能取代老式的整流型保护和电磁型保护。     

发电机定子接地保护误动作分析与改进

某电厂#1机组冷启动开机准备并网,升压过程中,#1发变组保护A1、B1柜的定子接地保护动作出口,跳开灭磁开关、关主汽门。事故跳闸之后,检查发现发电机机端TV端子箱内的16JB击穿保险已被击穿,于是对该击     

对一起母线保护动作造成的发电机停机事故的分析

记述了某电厂一台300 MW发电机组运行中母线保护动作造成的发电机停机事故.分析了事故起因,确定是误操作和误整定两个因素共同作用导致.进一步阐明了事故中继电保护的动作情况及原理,并对发变组保护功能是否受到影响,为什么母线保护先于发变组保护动作以及厂用电切换方式三个问题进行了说明.提出了纠正继电保护定值设置的具体方案,明确了制定针对运行中更换发电机出口PT一次保险的安全、技术措施的必要性,以避免类似事故的发生.     

一起主变、母差保护相继动作原因分析

针对一起变电站的110 kV母差保护和220 kV主变保护相继动作跳闸事件展开了分析,通过事故调查发现其存在2个实际故障点,分别位于110 kV母差保护动作区,以及110 kV母差和220 kV主变保护动作的重叠区。当第1次故障发生时,110 kV母差保护动作跳开101断路器;第2次故障导致主变A柜差动保护动作,B柜110 kV复合电压过流保护动作,跳开主变三侧断路器。从继电保护设计的角度出发,对提高继电保护动作可靠性提出了建议。     

一起罕见的220kV SF6开头弧光接地故障分析

2006-03-14T18:24:40,某电厂220kV V母及连接在V母上的所有单元故障跳闸.V母差动保护动作,某一220kV出线(F)高频距离、距离1段保护动作;1,2号发变组励磁系统发A柜、B柜强励装置动作.     

变频器10kV断路器柜速断保护动作故障分析及处理

针对某压气站10 kV断路器柜断路器速断保护动作事件和阻尼电阻出现相间放电现象,结合实际,将断路器柜速断保护实际电流值与故障录波值进行对比,利用排除对比法对系统所有10 kV电气设备进行试验分析,最后确认故障点在变频器进线柜的整流二极管处,成功解决了10 kV断路器柜速断保护动作问题.     

一起误上电保护动作的事故分析

1事故经过某电厂2×310 MW机组,主接线采用双母线接线方式。2013-05-16,该厂1号机组结束大修工作准备并网,发电机转速达到3 000 r/min额定值时,运行人员投入励磁系统开始建压,并投入同期装置,同期装置正常工作。07：41：10,主变高压侧2201主断路器合闸,瞬间2201主断路器跳开,发变组保护A、B柜误上电II段保护动作,动作时间为500 ms。     

一起压变柜爆炸导致主变保护动作的事故分析

本文对某35k V变电站因10k V电压互感器爆炸造成主变高后备保护动作的事故进行细致分析,探讨了主变保护动作过程和压变柜爆炸的原因。根据该变电站运行特点,提出了提高变电站运行可靠性和限制铁磁谐振过电压影响的改进措施。     

基于电子式互感器的整流变压器阀侧大电流采集方案实现

分析整流变压器阀侧特点并提出一种测量整流变压器阀侧大电流采集方法。采用特制异型电子式电流互感器、电流采集器、合并单元完成整流变压器阀侧大电流采集,解决了整流变压器低压侧大电流采集问题。分析阀侧电流录波数据,实际采集电流波形和桥式整流电路理论分析结果一致。该方法为进一步实现整流变压器网侧及阀侧差动保护提供阀侧电流,且可实现整流变压器阀侧桥臂状态监视,为冶金、化工企业整流变压器用户更好调节整流机组之间配合提供依据。     

降压式18脉自耦变压整流系统研究

18脉自耦变压整流器具有输入电流谐波含量低,输出电压纹波小、变压器等效容量小等优点,但输出电压不满足航空低压直流系统的要求。在18脉自耦变压整流器的基础上设计降压电路,保证原有性能优势不变,实现28 V低压直流输出。首先介绍了18脉自耦变压整流器的移相原理和绕组结构,并对其输出电压特性进行了分析。根据降压的需要引入了降压电路及其控制电路,进一步设计了主电路及控制电路的主要参数。最后在Saber仿真环境中进行系统建模和仿真分析,验证了该系统具有良好的输入输出性能。     

静止励磁系统保护配置方案

结合现有的机组保护配置方案和静止励磁系统的基本组成,分析了励磁系统保护方案的不足。发生在励磁变低压侧的单相接地故障无法通过现有的保护方案提供有效保护,但却可能引起转子接地保护的误动。可控整流桥的断臂、触发脉冲丢失等故障直接引起励磁电压大小和波形的变化,可能引起基于励磁电压原理的失磁保护的不正确动作。因此,建议深入研究励磁系统各种故障对现有保护原理的影响,并采取措施提高现有保护方案的性能。     

可控硅励磁装置异常损坏原因分析及改进方案

针对同步电动机可控硅励磁装置整流变压器二次电压过高，迫使可控硅在小导通角状态下工作，引起可控硅管芯PN结结温超过额定结温，导致可控硅和控制电路频繁损坏的问题，进行了深入的分析，并提出了有效的解决方法。     

三相五柱整流变压器模型研究与控制分析

分析了三相五柱式整流变压器应用于大功率整流装置可以省去平衡电抗器的原理,提出了由单相变压器构成的变压器组等效三相五柱式整流变压器,建立整流装置的仿真模型,并验证了该模型的正确性与可行性.     

区外故障引发变电所整流变跳闸的原因分析

随着青海桥头铝电有限公司一期电解铝大容量整流变压器相继投入运行,运行期间多次发生区外接地故障,从而导致整流变低压侧分支电流速断保护误动致使整流变全部跳闸,给该公司和电网的安全稳定运行构成了严重的威胁,曾使西北电网频率越线告警,引起西北电网的高度重视。文章通过对误动原因的分析,找出了原因并提出了解决措施。     

晶闸管整流机组在电解铝应用中的可靠性分析

介绍了晶闸管整流机组的组成;分析了晶闸管整流机组在稳流精度、整流效率、完善的过流保护、无载分闸、控制灵活、操作简单等方面的突出优点;阐述了由于同步信号电压、自动调节系统和触发器、晶闸管和快速熔断器的设计不当的缺陷,以及制造工艺差和维护不当等导致整流器事故频发,降低可靠性的原因.说明其在电解铝应用中的高可靠性性能.而不规范的招标和恶性市场竞争必然降低可靠性.     

微机控制高频脉冲列实现晶闸管“双窄脉冲触发”的研究与应用

提出了运用冲量定理分析高频脉冲列取代宽触发脉冲的机理;建立了励磁回路和晶闸管触发回路等效数学模型;推导出感性负载时,由晶闸管开通时间、擎住电流、励磁回路与触发回路参数,计算晶闸管触发脉冲宽度和高频脉冲列周期与脉宽的数学表达式;根据计算值设计的微机励磁系统高频脉冲列触发程序应用于LM-01型微机励磁系统样机并进行了动态模拟试验,测试波形和试验数据表明,各高频脉冲列和励磁电压波形对称性和稳定性好,触发精度高,励磁电压连续可调,达到感性负载条件下晶闸管三相可控整流桥“双窄脉冲触发”的要求,证明了该理论分析与计算方法的正确性和可行性.     

缩短变电站10kV母线短路故障切除时间措施初探

列举了变电站10kV母线短路故障几率较高的原因,论述了10kV母线短路电流对开关柜和主变的危害,提出了缩短10kV母线短路故障切除时间的必要性和三种措施。一是缩短主变保护切除10kV侧开关的时间,二是装设简易母差保护,三是装设电弧光保护。比较了三种措施的优缺点,以及各自的适用范围。介绍了东莞供电局的应用情况。     

整流变压器纵差保护二次侧电流最佳补偿方程及整定特征

为弥补当前国内外大容量整流变压器只有过流保护而无纵差保护的缺失,论述了建立整流变压器纵差保护的关键内容。首先,提出并论证了整流变压器纵差保护阀侧电流互感器二次侧电流采样值的特殊处理方法,以及网阀两侧进入纵差保护CPU参与差动电流、制动电流计算的三相电流有效值应当采用何值,即论证其最佳补偿(或称转角)方程,它与常规电力变压器、换流变压器、电炉变压器等的补偿方程都不相同。然后,提出并论证了整流变压器阀侧两相短路时网侧电流相位及模值的独特计算方法。分析了两相短路及单相接地短路时整流变压器纵差保护的动作特性。整流变压器纵差保护整定计算特征能使整流变压器区内短路时动作灵敏度显著提高,并且使纵差保护的动作范围显著扩大,能保护整流桥的阀短路及直流输出端的短路故障。