YG65╱3.82-M_1型锅炉节能技术改造

YG65/3.82-M_1型锅炉热效率低,低负荷稳燃能力差。采用STF-Ⅲ型双通道煤粉燃烧器改进后,锅炉启动速度快,锅炉热效率提高4.612～5.276％,煤粉粒子燃尽率提高3.270％～3.919％,燃烧器着火燃烧稳定性好。煤种适应性强,最低稳燃负荷为53.33％。     

层燃锅炉的节能与环保技术改造

本文从燃用劣质煤种的锅炉改燃低硫优质煤后产生的燃烧不适应问题出发,通过对一种层燃锅炉的节能与环保性技术改造示例,指出了解决问题的办法和如何优化燃烧提高锅炉效率的途径。     

某电厂220t/h锅炉煤粉燃烧器改造设计方案

为提高某电厂220t/h煤粉锅炉燃烧器低负荷稳燃能力，拟采用浓淡燃烧技术对该炉燃烧器进行改造；下层燃烧器采用水平浓淡燃烧器，上层燃烧器采用上下浓淡燃烧器；为保证低负荷时的主蒸汽温度，上层燃烧器为摆动式燃烧器。     

DG 410 t/h-3型锅炉燃烧器技术改造

介绍了对广西合山电厂6号锅炉进行燃烧器改造的情况.通过采用将水平浓淡稳燃腔煤粉燃烧器和多功能燃烧器相结合的技术,使整个燃烧器区域的燃烧稳定性提高,锅炉效率提高了6.6%,为其他电厂类似问题提供了借鉴和经验.     

XWD型旋流浓淡燃烧器在670t/h锅炉上的应用

介绍了黄岛发电厂两台前苏制670t／h锅炉的双蜗壳旋流燃烧器在实际运行中存在的缺陷，以及为克服这些缺陷而采用XWD型旋流浓淡燃烧器的情况。这种新型燃烧器具有低负荷稳燃及煤质适应范围广的优点，且能使锅炉效率提高。     

双向稳燃煤粉燃烧器在WGZ—35／39—2型锅炉中的应用

由于煤质多变,发热值及挥发分降低,灰分增多,湖北省应城盐矿热电站对ＷＧＺ－３５／３９－２型锅炉进行了改造,把原烟煤直流燃烧器改为双向稳燃通用煤粉主燃烧器,同时改敢送粉为热风送粉方式。     

F—35／39—Y／2型锅炉节能综合改造

某热电厂Ｆ－３５／３９－Ｙ／２型锅炉原设计煤种为烟煤,制粉系统干燥剂为热风－温风。而实际燃用煤种为褐煤,致使制粉系统干燥出力不足,一次风温仅为４０℃￣５０℃。煤粉水分高达１０％￣１５％,锅炉燃烧不稳,热效率不下降。把制粉系统干燥剂改为抽高温炉烟＋热风＋温风,并采用双通道旋流燃烧器后,一次风温提高到１１０℃￣１３０℃,煤粉水分下降到２．８％￣４．１％。锅炉热效率提高了５．０％,显著地改善了锅炉燃烧的     

WRKT-Ⅲ型双通道煤粉燃烧器的研制与应用实践

介绍了WRKT-Ⅲ型双通道煤粉燃烧器的原理和特点,以锦州东港电力有限公司6号炉燃烧器的技术改造为例,将二、三层一次风喷口改为WRKT-Ⅲ型双通道煤粉燃烧器。分别进行了炉内冷态空气动力场试验、额定负荷下锅炉效率测定和低负荷断油稳燃试验,表明锅炉燃烧器改造后具有燃烧稳定性增强、减少了锅炉启动用油等优点。文章对劣质烟煤锅炉设计、运行和改造具有一定参考作用。     

NG75／3．82-M6循环流化床锅炉的技术改造

我公司三台循环流化床锅炉为杭州锅炉厂早期的两级分离循环流化床锅炉，重型炉墙砖砌结构，膨胀缝结构不易处理，耐火砖外表面温度高，受粒子冲刷，耐火砖强度有所减弱，故耐火砖表面易发生剥落并影响到托砖架，使托砖架变形或烧坏，炉墙维修很困难。同时锅妒密封性差，烟风泄漏严重（上述炉膛下部及炉膛出口）已影响刭锅炉带负荷能力，2#锅炉运行时蒸发量只能带到60t／h左右，严重影响电厂的经济性。对此我们采取了相应的技术改造方法，比较彻底地解决了2#锅炉达不到预定出力的问题。     

深度调峰灵活性锅炉改造措施分析探讨

目前火力发电厂频繁地进行调峰操作已成常态,随着风电、光伏等新能源在能源结构中所占比重不断提高,为保证电网能够在高峰期和低谷期之间平稳运转,调峰备用电源的重要性变得越来越明显。本文阐述了调峰过程中保证锅炉安全运行的改造措施,锅炉燃烧侧稳定措施、宽负荷脱硝保证措施,保证受热面安全性的措施及其他运行措施等在进行深度调峰改造时,应综合考虑电厂机组特点、改造历史、运行状况以及耗材来源等条件,以选择具体可行的技术改造方案。     

BG-35/39-Y/3型锅炉燃烧器改造及燃烧调整优化

通过对BG—35／39—Y／3型锅炉进行节能技术改造，将煤粉燃烧器改为水平浓缩煤粉燃烧器后，锅炉燃用贫煤时，燃烧稳定，飞灰可燃物含量降低，热效率提高，锅炉可在60％额定负荷下断油稳燃。     

YG-35／3．82-M1型抛煤机锅炉强化燃烧及消烟除尘的改造研究

叙述YG-35／3．82-M1型抛煤机锅炉强化燃烧消除尘的技改研究。分析了YG-35／3．82-M1型抛煤机锅炉热效率低、飞灰可燃物含量高、燃烧效率低、烟尘排放浓度高的原因。提出了抛煤机锅炉前墙加前拱折焰角、飞灰复燃装置和合理设计空气二次风的技改措施。改造后试验结果表明：锅炉热效率达82．611％～83．567％,提高了5．946％～6．902％;燃烧效率达95．002％～95．716％,烟尘排放浓度由改前的1743-2081mg／Nm^2降低到317．2～401．7mg／Nm^2烟气黑度降到林格曼1级以下。取得良好的经济效益和社会效益。     

关于××40／3．82-M型循环流化床锅炉布风系统的调整改造

重点介绍了××40／3．82-M型流化床锅炉在燃烧过程中,锅炉布风系统结构存在问题,通过状态分析,调整改造及采用的一些措施,使锅炉热效率得到了一定的提高。     

YG-90／3．82-M型循环流化床锅炉炉膛差压的调整

某YG-90／3．82-M型循环流化床锅炉炉膛压差偏高,在分析炉膛差压与锅炉负荷、配风、床温、飞灰循环量等之间的关系后认为,炉膛截面积偏小是炉膛压差异常的主要原因。建议加大给煤粒度,尽量在额定负荷以下运行,提高料层厚度、寻找最佳风煤配比,以提高床温。     

循环流化床燃烧技术在改造GD35／3．82—114B型沸腾床锅炉中的应用

本文介绍了DG35／3．82－114B型沸腾床锅炉存在的能耗高,污染严重等问题,提出了采用循环流化床燃烧技术对其进行改造的技术方案和措施,并对其改造后的效果和经济效益进行了分析。     

DG75／3．82—11型循环流化床锅炉在我厂的运行情况和技术改造

介绍DG75／3．82-11型循环流化床锅炉的结构技术特点及分析其运行情况，针对运行中存在的过热蒸汽超温、旋风分离器磨损、风帽磨损、二次风机容量过大、回料器清理困难等问题，进行技术改造，取得良好效果。