铌微合金化高强船板钢[z]向性能不合原因分析

 对铌微合金化高强船板钢[z]向性能不合的原因进行了分析。借助光学显微镜、扫描电镜对试验钢的组织及[z]向拉伸断口进行了观察,并通过Thermo-Calc软件及固溶度积公式对NbC的全固溶温度进行了计算,结果表明：聚集分布的大块富铌析出物及长条状MnS是导致试验钢[z]向性能不合的重要原因;虽然提高加热温度有利于富铌析出物的回溶,但常规的轧制加热也很难消除大块富铌析出物对钢板的[z]向性能的不利影响。     

VD钢中[H]和[N]的控制

介绍了VD脱气的原理、脱气的控制，以及减少钢液吸收气体的措施。     

超低氧钢中同时降低[Al]s、[O]实验研究

对超低氧钢中同时降低[Al]s、[O]的热力学以及实践方法进行了实验研究,并对实验结果和其它文献中结果进行了对比.结果表明,实验钢中T[O]和[Al]含量低而且波动范围窄、相对稳定,明显优于文献中的结果.从热力学角度分析,aAl2O3远小于1,即生成低熔点的易去除的复合夹杂物是同时降低[Al]s、[O]的关键.因此,同时降低[Al]s、[O]是可行的,并且实践中可通过生成低熔点的复合12CaO·7Al2O3夹杂物来达到同时降低[Al]s和[O]的目的.这一研究对解决连铸水口堵塞和提高钢材洁净度有着重要的意义.     

[C]、[O]和真空度对RH真空脱C的影响

ＲＨ装置上的脱Ｃ可分为表面脱Ｃ(即在钢液自由表面生成ＣＯ的反应 )、气泡脱Ｃ(即钢液环流用Ａｒ气泡吸收ＣＯ的反应 )和内部脱Ｃ(即钢液内部产生ＣＯ气泡的反应 )等三部分。在炼钢炉中将钢液粗脱Ｃ至 [Ｃ] =0 .0 2 5%～0 .0 6 5%后 ,不脱氧出钢至 2 50ｔ钢包并进行ＲＨ真空脱Ｃ处理。过程中除取样分析外 ,还记录了真空槽内压力 (即真空度 )随时间的变化。ＲＨ的相关参数为 :浸渍管径 0 .6ｍ ,下部槽内径 3.2ｍ ,到达真空度 1 33Ｐａ、环流恒定Ａｒ气流量 0 .0 5ｍ3 ｓ。从ＲＨ脱Ｃ处理中钢包钢液Ｃ浓度 (ＣＬ)随时间的变化得知 ,在初期和…     

U71Mn钢中w[N]对性能影响研究

文章针对包钢生产的U71Mn钢中w[N]偏高的问题,研究了w[N]对钢轨性能的影响。研究表明,钢中w[N]在(50~95)×10-6之间,随着钢中w[N]的上升,钢轨的常规力学性能变化不大,但断裂韧性下降。因此需将U71Mn钢中w[N]控制在较低水平。     

电炉厂含[Al]钢生产工艺技术

针对电炉厂含Al钢生产中的难题，研究分析了水口结瘤的机理，提出了解决含Al钢冶炼和浇注的对策，对症下药，初步实现了我厂含Al钢生产工艺上的跨越。     

钢包镇静过程取向硅钢中[Al]_s和[Ti]质量分数控制的动力学

取向硅钢中的[Al]s和[Ti]质量分数超标直接影响其磁性能和洁净度,要求把钢中的[Al]s和[Ti]质量分数控制到很窄的成分区间内。通过FactSage热力学计算软件与自主编写程序的结合,建立了取向硅钢钢包镇静过程渣钢反应的动力学模型,可以计算钢包镇静过程不同时刻钢液成分的变化规律,研究了精炼渣成分对取向硅钢中钢液成分的影响。结果表明,改变精炼渣碱度对钢中[Al]s质量分数影响很大,降低精炼渣中的TiO_2质量分数可以减慢钢中[Ti]的增加。     

提高操作技术 降低滚珠钢[O]含量

针对北钢现有的生产设备，提高操作水平，制定了相应的工艺改进措施，降低了滚珠钢中[O]的含量。     

电弧炉脱[S][P]和[Pb][Zn] 的操作实践

控制电弧炉[P][S]含量和[Pb][Zn]总量,为生产洁净钢创造了基本条件,防止炉渣回磷和无渣出钢操作是获得低[P][S]电弧炉钢水的关键操作。应控制炉料中[Pb][Zn]含量,当熔清时,[Pb]等成分超出标准要求的情况下,首先停止喷碳操作,增大吹氧强度和角度,将[C]降至0.10%以下,钢水经搅拌和升温,促使沉降在炉底[Pb]通过钢水的溶解、氧化被炉渣捕集,2～6min后,喷入发泡剂碳粉,使Pb氧化物还原成Pb蒸发排出,脱[Pb]率为19.0%～46.4%。脱[Zn]操作与脱[Pb]相同。     

钢中[Al]s对氧含量影响的工艺实践

对LF精炼炉中[Al]s与氧含量的关系进行了研究，确定了当[Al]s在0．015％～0．030％的范围时，可以有效地降低钢中氧含量，提高钢的纯净度。     

预先粗化碳化物处理对[1]GCr15钢轧辊强韧性的影响

GCr15钢螺纹钢丝轧辊服役时常发生早期脆性断裂现象,采用适当的粗化碳化物预先处理工艺,通过提高淬火后钢中低碳马氏体的相对含量来提高钢的强韧性,由此防止轧辊的早期断裂.     

不同工艺对C-Mn-Nb钢Nb[C,N]溶解与析出的影响

微量合金元素Nb对控制轧制WX60石油天然气输送管线用钢显示有效的强化作用。通过透射电镜复型技术、定量金相、X光荧光分析详细研究了三种不同工艺的A,B,C,WX60钢中铌的碳氮化物的析出和溶解行为。 结果表明:析出颗粒体积分数C钢是0.0226,B钢是0.01825,A钢是0.0079。沉淀物中铌和铁的比例A钢是10,B,C,钢分别是12,14。C钢屈强比为0.72,较A,B钢符合要求。在卷曲温度为600℃,冷却速度为10℃/s的条件下,Nb[C、N]的析出量比其它条件的要大。     

LF精炼对CSP集装箱钢T[O]和夹杂物影响

为提高武钢薄板坯连铸连轧产线集装箱钢水洁净度,通过工业试验考察了LF精炼过程炉渣成分、软吹氩以及钙处理工艺对钢中T[O]和夹杂物的影响.试验结果表明,适当提高(CaO+MgO)/SiO₂有利于降低钢中T[O],但同时要考虑(CaO+MgO)/Al₂O₃的比值,适当增加钙处理前后软吹氩时间可明显提高钢水洁净度;将炉渣中(CaO+MgO)/SiO₂和(CaO+MgO)/Al₂O₃控制在合适范围不仅有利于提高钢水洁净度,而且有利于钢中低熔点CaO-MgO-Al₂O₃系夹杂物的生成.根据相关热力学数据给出了实际生产钢中生成不同液态铝酸钙时[Ca]-[Al]平衡热力学计算模型.     

1Cr5Mo马氏体耐热钢[N]的控制

1Cr5Mo马氏体耐热钢具有良好的抗氧化性、耐腐蚀性和组织稳定性,广泛应用于高温硫腐蚀、高温氢和硫化氢腐蚀环境。但钢中过高的N会降低钢的耐蚀性和韧性。通过控制氮在钢液和气相间的传质可使氮含量控制在75 ppm以内。     

20g钢喂铝线控制[Als]工艺实践

宣钢在生产含铝20g钢时实施了氩站喂铝线替代传统出钢加入铝合金工艺。过程跟踪与试验结果表明:铝线可以有效地加入钢水中,并获得高而稳定的铝收得率,钢水质量得到改善,可大幅降低脱氧合金化成本,经济效益明显。生产实践证明,该工艺在含铝钢的批量生产中可行。     

浅议如何提高50Mn18Cr5护环钢[Mn]的收得率

50Mn18Cr5护环钢在我公司主要采用电弧炉不氧化法冶炼,该钢含[Mn]较高,达17．0％-19．0％,冶炼主要采用本钢返回＋J—Mn配[Mn],[Mn]收得率的高低直接影响生产成本。提高[Mn]收得率是降低生产成本的有效途径。文中主要针对影响50Mn18Cr5钢[Mn]收得率的各种因素作简要分析。并结合生产实践,提出一些工艺改进办法,使[Mn]收得率得以提高。     

混合精矿的分离技术[续十]

第七章铜镍混合精矿的分离几乎所有的硫化镍矿都是硫化铜与硫化镍的共生矿石。在铜镍矿选矿实践中,铜镍混合-分离浮选是目前普遍采用的方案,具有镍回收率高、设备简化等优点。国内外浮选厂铜镍分离有两种方式,即混合精矿浮选分离和高冰镍选矿分离。影响铜镍分离方式的主要因素有:矿石性质、钢镍比值、冶炼对产品质量的要求及铜镍分离过程中贵金属和铂族元素的分布等。一般     

70t直流电弧炉生产60Si2Mn钢中T[O]的控制

在70t直流电弧炉—LF—小方坯连铸工艺生产60S i2M n时,通过热装铁水及配加生铁提高电炉炉料的配碳量,提高电炉的终点碳,改进电炉出钢脱氧方法,降低钢中的溶解氧,采用合理的精炼渣系和精炼后的吹氩弱搅拌,加强保护浇注等措施,显著降低了60Si2Mn钢中的T[O]含量,使得成品的T[O]达到30×10-6,明显提高了60Si2Mn的疲劳寿命。     

攀钢低碳铝镇静钢[Si],[Al_s]的控制

结合攀钢半钢炼钢．转炉终点钢液氧活度高且波动范围大的问题，采用“出钢加专用脱氧剂预脱氧十二次喂铝线怕方法，解决了成品[Si]超标及[Als]命中率低的问题。     

电炉冶炼系统[N]控制的研究

对电炉冶炼系统钢中[N]的来源、影响因素及控制方法等进行分析，从工艺、设备、操作等方面对[N]进行控制及去除。