高炉出铁过程中铁水非稳态流动对炉缸炉底侵蚀的影响

基于有效容积为1 750m3的高炉炉缸在实际生产过程中受损状况,利用Fluent软件VOF方法建立高炉炉缸出铁过程的非稳态数学模型,探究铁水流动对炉缸侵蚀的影响。结果表明,死料柱沉底时底部压力较大;剪应力在出铁口的底部、炉缸炉底与死料柱边缘的交线处较大。死料柱浮起时底部所受压力比沉底小,炉底中心的压力较小,而边缘位置则出现负压,剪应力在炉底中心、出铁口的底部等位置较大。无论死料柱沉底与否,出铁口附近的炉壁剪应力在垂直方向上距离出铁口越近则越大,而且出铁口下侧的剪应力高于上侧的剪应力。     

浅谈高炉炉缸异常侵蚀的原因及防治

通过对国内多座高炉炉缸的破损调查发现,在圆周方向上,铁口附近炉缸侧壁的炭砖侵蚀比较严重;在高度方向上,铁口中心线以下区域,特别是铁口中心线下方1.0～2.0 m处的炭砖,侵蚀比铁口中心线上方区域严重;部分高炉的炉缸侧壁局部存在类似“老鼠洞”的侵蚀现象。导致炉缸异常侵蚀的原因主要有气隙影响传热、入炉碱金属负荷及锌负荷过高、高炉烘炉不彻底、高炉冶炼强度过高、风口漏水导致炉缸积水现象严重等。在高炉日常生产操作中,炉缸积水及气隙对炉缸的长寿及安全的危害应得到足够的重视,建议采取措施并形成一种常规管理制度,加强对炉缸积水及气隙的防治。     

倾动炉自动摇炉及氧化掺氮的应用

倾动炉杂铜冶炼300炉左右,针对精炼侧,烧嘴侧炉墙耐火砖侵蚀严重,需要作业人员对其喷补才能保证安全生产,为了减缓此区域耐火砖的侵蚀,倾动炉技术人员开始尝试自动摇炉和氧化掺氮研究及应用。通过自动摇炉和氧化掺氮的研究应用,减缓了酸性氧化渣对精炼侧、烧嘴侧炉墙耐火砖的侵蚀。     

鄂钢620m~3高炉自焙炭块炉衬剖析

鄂钢2号(620m~3)高炉炉底、炉缸采用高温电煅烧无烟煤基第四代自焙炭块砌筑。生产了6年10个月中修停炉观测,自焙炭块已焙烧成坚实、致密近于无缝的整体,无明显侵蚀,而风、渣、铁口区域粘土砖砌体已侵蚀殆尽。     

延长高炉寿命的耐火材料技术

前言 神户钢铁公司加古川厂高炉时常由于炉缸耐火材料的侵蚀不得不停炉大修。因此,延长高炉寿命减少炉缸内衬侵蚀很有必要。本文首先介绍炉缸耐火材料侵蚀的一些调查结果,然后介绍生产高炉加深铁口的一些做法,这些做法对于保护炉缸耐火材料长说应该是有益的。 停炉后炉缸部位的调查结果 加古川厂高炉停炉调查时发现:炉缸中心部位已经侵蚀到炉基,其炉墙一些部位已     

含钛炮泥护炉探讨

为保证高炉安全生产 ,保护铁口及炉缸的铁口周围部分 ,减轻铁口砖衬的侵蚀 ,探讨利用含钛炮泥维护铁口。生产试验证明 ,含钛炮泥可降低铁口区炉缸侧壁温度 ,提高铁口孔道抗铁水、炉渣的冲刷能力。     

ANSYS软件在矿热炉水冷出铁口设计中的应用

为获得矿热炉水冷出铁口合理的设计参数,采用ANSYS软件建立水冷出铁口及普通出铁口三维物理模型并模拟稳态温度场,同时根据传热学原理,进行了炭素耐材侵蚀机理的分析。结果表明：生产硅钙合金矿热炉出铁口的侵蚀线约为1 100℃等温线;普通出铁口温度场中1 100℃以上等温线所覆盖区域约占总体积62%,水冷出铁口约占35%;出铁口中冷却装置和炭砖之间的填充材料是关键,材料的导热系数不能小于3 W/（m·k）。     

莱钢620m^3高炉破损调查与分析

本文简要介绍了６２０ｍ＾３高炉二代炉役生产十一年多后高炉破损及炉缸炉底侵蚀情况，炉缸炉底呈“蒜头”状侵蚀和铁口区严重侵蚀，以及侵蚀原因分析。     

梅钢4号高炉炉体破损调查及原因分析北大核心

梅钢4号高炉炉体调查结果表明冲修时更换的铜冷却壁历经4年中等强度冶炼,变形量较小,表面磨损程度与其炉内位置密切相弼炉腹铜冷却壁燕尾槽磨损率较高;风口浇注料平均残存率为71%,状态整体较好,破损原因与碱金属和锌蒸气的冷凝沉积及SiC的氧化直接相关;铁口上方国产炭砖一代炉龄周期内残存率超过85%以上,但铁口区域及以下部位微孔炭砖侵蚀较为严重,破损原因是炭砖的氧化、碱金属与锌蒸气冷凝沉积及渣铁侵蚀。     

浅谈高炉炉役后期铁口的维护操作

分析和总结了高炉炉役后期阶段铁口的工作状况,针对存在的泥包侵蚀加剧、炉缸工作不均匀、铁口区域漏煤气等问题,仅从高炉炉前操作入手,采取了一系列综合治理措施,即通过强化铁口维护,加强炉前出铁管理,定期灌浆维护等措施,取得了较好的生产效果。     

高炉出残铁

高炉大修停炉时必须将积存在炉内的、无法从铁口放出的渣铁,通过割开炉底局部炉皮和冷却壁,烧通碳砖形成的残铁口放出.安全、顺利地出净残铁,对拆除砌体、缩短大修期,保护保留设备有着重大意义.我国五十年代修建的高炉均为粘土砖炉底.进入六十年代,不少高炉采用了高铝砖与碳砖综合风冷炉底.由于各高炉砌体质量、一代强化程度、生产条件不同,炉底侵蚀程度及残铁量相差悬殊.然而,正确判断炉底侵蚀程度,选择好残铁口位置出净残铁,却是高炉工作者共同关心的问题.     

鞍钢4号高炉炉缸侵蚀状况与护炉措施

重点阐述了鞍钢4号高炉炉缸侵蚀状况,认为炉缸2号铁口下方第2层环炭位置发生侵蚀,即"象脚"侵蚀,并向1号铁口区域发展,3号铁口也发生侵蚀。简要总结了护炉控制措施,如控制冶炼强度、含钛物料护炉、炉缸灌浆、增加炉缸监测设施、改进炉前操作等。     

济钢1750m~3高炉炉缸侵蚀情况分析

通过对生产条件及炉缸结构相同的济钢1#、3#1 750 m3高炉炉缸侵蚀情况进行调查,发现1#高炉炉缸呈浅锅底—象脚状侵蚀,扒炉实测表明,炉缸、炉底交接处侵蚀最为严重,炭砖残存厚度最薄处仅为300 mm;3#高炉铁口附近炭砖出现不同程度裂纹,侵蚀严重处炭砖残存厚度600 mm。建议考虑炭砖的微孔度,使用高可靠性热电偶,降低炉底冷却水流量,增加炉缸冷却水流量等,以提高高炉寿命。     

兴澄3号高炉炉缸破损调查及机理分析

对兴澄3号高炉炉缸炭砖宏观破损状况及微观形貌进行调查研究,绘制炉缸侵蚀内型,分析炉缸破损的主要原因及侵蚀机理。调查结果表明:3号高炉经过一代炉龄的生产,炉缸侵蚀为"宽脸"型侵蚀,侵蚀严重区域主要位于铁口下方1.35m～1.85m,侵蚀最严重区域主要集中在1#和3#铁口区域;碳不饱和铁水对炭砖的熔蚀和有害元素侵蚀是3号高炉炭砖破损的主要原因。     

酒钢7号高炉炉役后期铁口的维护

针对酒钢7号高炉炉役后期铁口侵蚀严重、铁口喷溅、铁口难开及铁口合格率低等状况,简要分析了铁口温度升高及铁口深度不达标的原因,重点阐述了炉役后期铁口维护的措施。通过采取合理的上下部调剂、改善炉前操作、加强铁口管理等措施,有效解决了炉役后期铁口维护难的问题,铁口能够长时间稳定工作。7号高炉铁口深度基本维持在3.3~3.4m,铁口合格率从60%提升到了96%,满足了炉役后期安全生产的要求。     

加档坝后高炉炉缸内剪应力对侵蚀的影响

炉缸内铁水流动产生的剪应力对炉缸内衬的侵蚀有重要影响。为此,以流体力学有关理论为基础,建立了炉缸炉底三维流体数学模型,应用CFX软件,研究了不同时期的炉缸剪应力的变化;由于铁水环流对炉缸的侧壁以及炉缸侧壁与炉底交界部位的冲刷作用较强,因此在炉缸侧壁和炉底位置修砌一道环形档坝,观察其对炉底剪应力的影响。结果表明,炉底出铁口近端受到的剪应力较大,而在出铁口远端炉底剪切应力最小;炉底剪应力随着死铁层深度的增大而减小;增加档坝可以有效地减轻炉底受到的剪应力,炉底剪应力越大,增加档坝后减轻的炉底受到的剪应力值越大。     

高炉炉缸侧壁碳复合砖残余厚度和热面处保护层厚度传热模型分析

山东泰山钢铁集团有限公司（简称泰钢）1号高炉自2019年10月开炉投产以来,炉缸热电偶温度基本保持较低的温度。通过建立一维稳态传热模型计算碳复合砖的残余厚度和热面处保护层的厚度。结果表明,炉缸底部侧壁的碳复合砖侵蚀量较少,炉缸铁口中心线附近碳复合砖侵蚀量较多,高炉炉缸区域未出现“象脚状”侵蚀。高炉炉缸内保护层的厚度随着高度的增加而增大,富铁保护层易在铁口中心线以下形成,富渣保护层易在铁口中心线以上形成。碳复合砖中的主要成分氧化铝几乎不与铁水发生反应,而二氧化硅会与铁水发生反应。铁水渗透进入碳复合砖的临界孔隙为2.030μm,远大于其平均孔隙0.238μm,因此,采用碳复合砖有利于抵抗铁水的侵蚀。     

和歌山5号高炉出铁口的改进

许多炉内气体从和歌山５号高炉出铁口吹出，通过在铁口附近压入树脂、改变炮为改进出铁口状况。通过这些改进，出铁情况很稳定。     

八钢欧冶炉炉前作业对炉缸影响浅析

本文主要分析欧冶炉炉缸铁口的主要影响因素,通过对炉缸及炉底中心点温度变化趋势的监测,判断欧冶炉炉缸侵蚀区域,提出改善欧冶炉铁口工作的技术措施,有效稳定了欧冶炉铁口工况。     

冶金新技术20行

冶金新技术２０行护炉含钛物料的一种新的加入方式针对铁口区附近炉缸侧壁侵蚀严重这一现象以及以往加入方式存在的铁水粘罐、炉缸堆积等问题，一种新的加入方式──在炮泥中加入含钛物料，并由铁口打入，最近在实验室及现场试验成功。这种新方式只需将护炉料按一定配比加...