贮罐焊缝埋弧自动焊工艺

某 15 0m3超大型的液化石油气卧式贮罐 ,壳体厚度为 2 4mm ,公称直径Dg32 0 0mm。因板厚较大 ,采用多道焊接时 ,层间清渣困难 ,决定将V形坡口改为U形坡口 ,试验证明效果很好。1　焊接条件(1)母材为 16MnR ,试件尺寸为 12 0mm× 80 0mm×2 4mm。(2 )采用ZX - 10 0 0埋弧自动焊机 ,DGHD2 0 0自动气刨机 ,ZX5- 40 0 - 2焊机 ,选用4mm的H10MnSi焊丝 ,HJ4 31焊剂 ,4mm的J5 0 7焊条。2　焊接工艺(1)坡口形式如图 1。(2 )定位焊参数见表1,定位焊点长度 2 0～ 30mm ,间距 10 0mm ,两端预焊施工板尺寸 15 0mm× 15 0mm。(3)焊接顺序如图 …     

复合板焊接裂纹的成因及对策

1997年我厂制造一台立式水处理罐 ,上下均为椭圆封头 ,直径为30 0 0mm ,筒体长为 2 80 0mm。筒体及封头的材料为 16MnR +1Cr18Ni9Ti的复合板 ,基层的焊接材料为J5 0 7焊条 ,过渡层的焊接材料为A30 7焊条 ,复层的焊接材料为A137焊条。制造过程中发现筒体与筒体之间的对接环向焊缝存在裂纹 ,而筒体纵缝则没发现裂纹。1　裂纹的特征前后三次扩拍至 10 0 %焊缝长后共发现 18张片显示有裂纹 ,占片数的 5 0 % ,有一部分片上显示有多条裂纹 ,这些裂纹全部为横向裂纹 ,即始于焊缝边缘 (熔合线 ) ,终止于焊缝的中心 ,从边缘向中心延伸由粗变细 …     

厚板304L的埋弧焊

我公司为某化工厂生产的反应器属Ⅲ类压力容器 ,筒体材料为 3 0 4L不锈钢 ,规格2 0 0 0mm× 5 995mm× 40mm ,夹套材料为 16MnR ,规格为2 0 0 0mm× 5995mm× 40mm ,决定对该设备采用埋弧自动焊方法焊接。( 1)焊接材料选用SJ60 1配合H0 0Cr2 1Ni10焊丝。( 2 )坡口形状、尺寸见图 1。图 1　坡口形状及尺寸应选用小的热输入 ,在保证焊接质量的前提下 ,用小的焊接电流快速焊 ,尽量采用窄焊缝 ,多层多道焊 ,每焊完一道焊缝或一层焊缝后 ,要等焊接处冷却后再进行一次或次一层焊 ,生产中当焊完一道或一层焊缝后可用水急冷 (用水浇焊缝 ) ,…     

奥氏体不锈钢材料对接焊缝内咬边缺陷是否返修的探讨

我市某厂承担了乙酰丙酮生产线上的 4台Ｐｗ -0 .0 8～ 0 .3ＭＰａ ,12 0 0ｍｍ/30 0ｍｍ ,Ｈ =96 4 0ｍｍ中间体分馏塔的制造任务 ,东营市锅炉压力容器检验所对其进行了监督检验。这种产品主体材料为美国产316Ｌ奥氏体不锈钢 ,所用焊条为Ａ0 2 2 ,工作介质 :醋酸、醋酐、水及酮类。筒体与封头对接环缝为带垫板手工电弧焊。在对下封头与筒体对接焊缝进行 2 0 %Ｘ射线探伤检查时 ,发现根部焊道与垫板及母材钝边熔合处有沿焊缝方向的直线状断续黑影 ,随即对焊缝进行了扩探 ,在底片中也陆续发现了上述黑影。监检人员与该厂的焊接、检验、工…     

尿素合成塔焊接质量的同型多胶片射线检测方法

新型 1 2 0 0 mm尿素合成塔系多层包扎高压容器 ,塔壁由 1 7层板材构成 ,由内向外分成两部分 ,内层为耐腐蚀衬里板 ,由单层超低碳不锈钢板构成 ,材料为 31 6L,板厚 8mm;外层为承压部分 ,由盲层板(单层 ,厚度为 6mm)、内筒板 (单层 ,厚度为 1 2 mm)和层板 ( 1 4层 ,每层厚度为 6mm)构成 ,材料分别为碳钢和 1 6Mn R。塔壁总厚度为 1 1 0 mm,塔体由环焊缝连接而成。环焊缝开双 U型坡口 ,坡口面由手工堆焊层覆盖 ,厚度 2～ 3mm(图 1 )。图 1　坡口形式以及焊接和探伤程序合成塔系内部为腐蚀介质的高压容器 ,内外层的焊接质量直接影响合成塔…     

ZnCl_2在锌基合金焊接中的作用

锌基合金在焊接过程中 ,由于锌的蒸发 ,焊接接头中锌的含量大大低于母材 ,其组织和性能与母材也有较大的差别 ,难以满足使用要求 ,为解决这一问题 ,配制了以ＺｎＣｌ2 为主要成分的焊剂 ,以弥补焊接过程中Ｚｎ元素的蒸发损失。本文通过金相观察 ,对ＺｎＣｌ2 在焊接过程中的作用机理及其对焊接接头组织的影响进行了分析。1　试验材料及方法试验材料为锌基合金 ,其化学成分如表 1所示。表 1　锌基合金的化学成分 ( % )ＡｌＣｕＭｇＭｎＳｉＴｉ、ＲｅＺｎ10～ 12 6～ 80 .0 2～ 0 .0 5 0 .2～ 0 .5 0 .2～ 1.0 0 .0 5～ 0 .1其余　　将上述成…     

X20CrMoV121与12Cr1MoV异种钢的焊接修复

华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中…     

大型锻件25CrMnSi耳轴的焊接

我厂为淮阴钢厂生产的 70t钢水包自重 18.2 44t ,额定钢水重量为 70t ,外形尺寸 :4180mm× 40 5 5mm× 3 775mm ,其中耳轴为大型锻件 ,材质 :2 5CrMnSi,尺寸 :45 0mm× 663 .5mm ,此耳轴承担着整个钢水包及钢水的重量 ,因此耳轴环焊缝是一条非常重要的焊缝。1　 2 5CrMnSi的成分与性能2 5CrMnSi的成分与性能见表 1。表 1　化学成分及性能牌号化学成分 ( % )CSiMnCr力学性能σb/MPaσs/MPaδ5( % ) ψ( % ) AKV/J2 5CrMnSi 0 .2 2～ 0 .2 80 .90～ 1.2 0 0 .80～ 1.10 0 .80～ 1.10 10 80 88510 4 0 392　 2 5CrMnSi的焊接性2 .…     

自制工装卷筒轴的焊接制作

我厂自制一台大型换热器筒体与管束装配工装 ,上面配有一卷筒轴 (图 1) ,绳槽所绕钢丝绳牵引力为 30ｔ,绳槽上固定压板螺栓孔为 4 0ｍｍ深 ,原设计要求 4 5钢锻件。讨论方案时 ,既要满足使用要求 ,又要降低生产成本 ,提出改用焊接结构件 ,中间段主轴395ｍｍ×194 0ｍｍ部分用厚壁钢管代替 ,两端轴部分用我厂修复辊床拆下的一根30 0ｍｍ的 5 0Ｍｎ废轴替代 ,经设计校核 ,满足强度要求 ,同意此方案 ,具体实施工艺如下。图 11　材料准备与焊接性分析(1)主轴 :管4 0 6ｍｍ× 6 0ｍｍ ,材质 2 0钢、长度196 0ｍｍ。(2 )左右半轴 ,先从废轴…     

16MnR(HIC)钢的埋弧自动焊工艺实践

公司为某加工进口原油改扩建工程制造的两台循环氢脱硫塔 ,工作介质为循环氢和硫化氢 ,设备的规格和工况见表 1。设计采用的母材为抗硫化氢腐蚀的16ＭｎＲ低合金 (ＨＩＣ)钢 (ＨＩＣ :氢致诱导裂纹 )。针对该钢种 ,经查阅了相关技术资料 ,进行了焊接性分析和焊接工艺评定。表 1　循环氢脱硫塔规格及工况编号设备规格/ｍｍ工作压力/ＭＰａ工作温度/℃容器类别112 0 0× 72 2 7× 40 8.2 5 6 5Ⅱ类210 0 0× 17116× 72 16 .0 10 0Ⅲ类1　母材焊接性分析16ＭｎＲ(ＨＩＣ)钢在采用电炉 +ＬＦ/ＶＤ真空精炼工艺冶炼过程中应用喷钙处理技术 ,…