小型冷硬球铁轧辊硬度的不均匀性

在生产条件下，测量了小型冷硬球铁轧辊的表面硬度及硬度梯度，探讨了影响硬度不均匀性的一些规律。     

离心复合铸造球铁轧辊辊身裂纹缺陷与应对措施

采用卧式离心机生产的复合球铁轧辊,外层采用贝氏体球铁,芯部采用低NiCrMo合金球铁,其辊身常出现轴向、径向或不定向的裂纹.从形成机理分析,这些裂纹有的是冷裂,断面有金属光泽;有的是热裂,断面严重氧化,无金属光泽.     

球铁轧辊辊面质量的控制

1 球铁大轧辊生产中存在的问题 球铁大轧辊是某公司的定型产品，质量较稳定。但在一段时间里，辊身在加工至精车尺寸时，经常出现夹杂缺陷，初步分析产生夹杂的原因有：①浇注前铁液不纯净，在冶炼及球化过程中存在一次、二次渣；②型腔不干净，存在夹杂物，浇注过程中上浮。为此，在包内加入0．5％的碱面，以增强脱硫去渣能力，并对铁液进行高温静置，以利于一次夹渣上浮，使铁液进一步净化。此方案实施后，共生产11炉19支，有两支存在夹杂，发生率11％，其余轧辊辊面质量良好，取得一定效果。但在其后生产轧辊12炉21支，其中有6支辊身仍存在明显的夹杂，发生率28．6％。     

石棉辊筒的离心铸造及温度控制

本文通过实例介绍了几年来我们生产石棉辊筒的经验,阐述了一些具体技术参数的控制,并根据几件生产实例计算了其内外层结合的温度,最后探讨了几个关键性问题。     

预热对水泥卧辊磨辊身堆焊层硬度和裂纹倾向的影响

使用QG系列焊条对水泥卧辊磨辊身进行耐磨堆焊修复,由于母材和焊条的碳当量较高,故需在焊前进行合理的预热并在焊后进行缓冷。根据母材和焊条碳当量选择了200℃、300℃和400℃三种预热温度,比较和分析了在不同预热温度下堆焊出的QG-3和QG-4两种耐磨工作层的裂纹倾向、宏观硬度和显微组织。使用着色渗透探伤法检测耐磨工作层的裂纹情况,发现QG-3工作层预热至300℃以上不产生裂纹,QG-4工作层预热至200℃以上不产生裂纹。测试耐磨工作层的硬度,发现随着预热温度的升高,QG-3和QG-4两种工作层的宏观硬度均下降。分析显微组织,发现这是由于QG-3工作层中硬质相(Fe,Cr)_7C_3和QG-4工作层中马氏体减少引起的。     

1550轧机高难度大型支承辊制造技术的开发

叙述了宝钢１５５０轧机大型支承辊的制造难点、所采取的技术对策及最后的制造质量。通过相应的基础研究和模拟试验,上重厂已生产出满足严格技术要求的这种大型支承辊。     

铬钼无限冷硬球铁轧辊辊面夹杂缺陷的防止

铬钼无限冷硬球铁大轧辊是某公司多年来的定型产品,自由反射炉改为工频炉生产后辊身夹渣率高达33%,通过多次改进最终变封闭式球化处理为开放式球化处理,夹杂得到彻底改善.     

退火处理对贝氏体球铁辊环组织和硬度的影响

对比研究了不同退火温度对贝氏体球铁辊环组织和硬度的影响,提出了贝氏体球铁辊环合适的退火温度。     

淬火温度对新型支承辊用钢显微组织和硬度的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和洛氏硬度计等研究了淬火温度对新型支承辊用钢显微组织和硬度的影响规律,结果表明:经高温淬火后的组织为马氏体和细小颗粒状碳化物;随着淬火温度的升高,M7C3碳化物溶解量逐渐增加,1 050℃时碳化物基本完全溶解;淬火温度达到960℃后,残余奥氏体量随着淬火温度的升高显著增加;在880~1 100℃范围内淬火,940℃时硬度最高。     

化学成分对高韧性球铁硬度影响的排序

介绍了灰色系统理论,并给出了其数学模型.按数学模型,以高韧性球墨铸铁化学成分对硬度影响程度为例进行了数理演算和统计,得出初值像、差异信息和环境参数,最后计算出各元素的灰色关联度并进行排序,结果为:P对硬度影响最大,Ni的影响最小,而C、Mg、Mn、S、RE、Si依次介于它们之间.     

正火工艺对球铁曲轴硬度均匀性的影响

球墨铸铁曲轴经完全奥氏体化正火后 ,有良好的气硬性。通过调整正火温度和冷却方式 ,可直接获得截面硬度均匀的曲轴 ,提高切削加工效率 ,尤其是5 .5mm细长斜油孔的钻削加工。     

低温高韧性球墨铸铁件的生产实践

介绍了低温高韧性球墨铸铁的欧洲标准,分析了组织、化学成分和热处理对球墨铸铁冲击韧度的影响。根据分析结果,制定了合理的生产工艺;生产实践证明,各种铸件的性能均达到要求。     

低温用铁素体球铁的研制

研究了低温用铁素体球铁化学成分的选择、球化及孕育工艺的控制以及热处理方案的制定原则，从而确定了低温用铁素体球铁的合理生产方案。     

奥-贝球铁辊环成分与组织的研究

模拟轧辊辊环的成形条件,用正交设计试验法进行了金属型铸态奥-贝球铁制取工艺的研究。研究了合金元素对金属型铸态奥-贝球铁组织和性能的影响。结果表明金属型铸态奥贝球铁化学成分(wB/%)为:3.6～3.8C,2.3～2.5Si,≤0.3Mn,≤0.05S,≤0.05P,4Ni,1.0Mo,0.5Cu,同时用1.5%的球化剂进行球化处理,用0.3%含钡硅铁进行孕育。试验的金属型铸态奥-贝球铁的力学性能可达到σb为805.90MPa;硬度为52.5HRC;δ为1.47%;αk为9.00J·cm-2,并在奥-贝球铁离心复合轧辊辊环上获得应用。     

缸孔黑点缺陷的原因分析及解决措施

462Q缸体在机加精膛后,缸孔壁上出现不均匀的黑色斑点,造成缸体约15%的报废。针对缸体缸孔壁上的黑点缺陷,从原材料、化学成分、冷却条件等多方面分析其产生的原因,并通过改变其化学成分、浇注温度,调整炉料配比等一系列措施,使缸孔黑点类缺陷得到了彻底的解决。     

QT450-10中Fe3C偏离的原因分析

生产QT450-10铸件时,显微组织中出现高达3%的Fe3C,伸长率降低到12%～15%.理化分析认为铁液中w(B)过高,形成Fe3(C,B),显微硬度达到900～1000 HV,且不能通过热处理消除.改用低w(B)量的本溪生铁生产后,基体组织中未见游离Fe3C,伸长率恢复到18%～22%,铸件合格.     

Laser Surface Remelting of Medium Ni-Cr Infinite Chilling Cast Iron Roll

IN GENERAL,all rollers are exposed to some degreeof elevated temperature,cyclic stress/strain,no-steadystate conditions and corrosive/abrasive environmentsfl].The roller life can become the limiting factor forefficient long run slab operation.In resent years,theinfinite chilling Bainite spherical graphite cast iron withthe intermediate and high Ni-Cr are extensively used inrollers of the hot rolling machine on the fine rollingstage,or medium thickness slab rolling,which the wearresistance …     

Cr��W��Mo��V�Ͻ�ֵĴ��Ӳ�Ⱥͻػ�Ӳ�ȵļ���

 在淬火基体成分计算的基础上，根据某一淬火温度下的奥氏体基体的化学成分，Cr W Mo V合金钢淬火硬度可以近似计算为HRC=α(1+β)/(0.00915α＋0.00527)，其中α为基体中含碳量的平方根，β为合金元素对马氏体强化的修正因子。上述淬火硬度计算公式隐含着洛氏硬度测定和马氏体强化机理的对应关系，对其它钢种也适用。Cr W Mo V高合金钢在高温回火时会出现二次硬化特征，二次硬化的最高回火硬度既与各类型碳化物沉淀的热力学和动力学有关，也与残余奥氏体分解过程有关。依据奥氏体化温度下基体成分，提出基体成分配比碳公式为Cp＝0.011W＋0.02Mo＋0.057Cr＋0.19V，二次硬化的回火硬度的计算公式为Hc=a（1+b）/(00127a＋000267)，其中a为基体碳饱和度，b为碳化物沉淀量的修正因子。     

影响ZG310-570铸钢转轴调质硬度的因素

通过试验分析，表明影响ZG310-570铸钢转轴调质硬度的关键因素是：合理的设计和加工路线，尽可能小的化学成分波动，稳定的热处理工艺，严格的操作规程和对检验标准的正确理解与执行等。     

冰箱压缩机曲轴箱侧板白口原因探讨

介绍了冰箱压缩机曲轴箱侧板的铸件结构,并对定子脚出现白口的原因进行分析,认为其主要原因是浇注温度偏低、定子脚结构设计不合理,导致铁液在该部位冷速较快而形成白口;CE偏低、孕育剂种类选用不当是造成白口的次要原因。通过将定子脚形状由直角等腰三角形改为椭圆柱形,控制CE在4.2%~4.3%,w(S)量在0.078%,选用含Sr强效孕育剂,加入量0.4%,使曲轴箱定子脚的白口比例降至0.51%。