基于正交试验的G105钻杆强韧化工艺优化研究

采用正交试验法研究了淬火加热温度、淬火保温时间、回火加热温度和回火保温时间对26CrMoNbTiB钻杆用钢强韧性的影响.结果表明,回火加热温度对实验钢的强度和伸长率影响最大,淬火加热温度次之.当淬火温度为910℃、保温时间为35 min,回火温度和时间分别为590℃和65 min时,26CrMoNbTiB钢的屈服强度为898 MPa,抗拉强度为973 MPa,伸长率为17.4％,具有良好的综合力学性能.     

高速钢轧辊热处理裂纹的形成与控制

研究了离心铸造高速钢轧辊热处理过程中裂纹产生的原因,并提出了具体解决方法.应用改进后的工艺热处理高速钢轧辊,轧辊裂纹率减少90%以上,明显提高了轧辊生产合格率.     

45钢内部裂纹愈合的热处理试验研究

对含有内部裂纹的45钢试样采取了不同温度一次加热正火处理和二次加热正火处理,研究了其内部裂纹愈合的可能性。结果表明,采用800℃×30min正火处理,45钢内裂纹有愈合迹象;850℃以上正火处理,在原裂纹附近形成了以先共析铁素体为主的细晶愈合带。随加热温度升高,愈合带逐渐变窄,晶粒长大。愈合过程主要取决于加热温度,而愈合保温时间及愈合次数的影响相对较小。     

40CrMnMo钢钻杆料的裂纹缺陷分析

利用OM、SEM、EDS等技术手段对产生裂纹的40CrMnMo钻杆料进行失效原因分析。结果表明:钻杆料显微组织为回火索氏体,晶粒细小均匀,夹杂物为D0.5级,组织未见异常;裂纹形成于淬火过程中,热应力和组织应力致使40CrMnMo钻杆料淬火开裂,开裂位置可见明显氧化,未见脱碳,裂纹扩展中产生二次裂纹;同时,高温回火后裂纹继续扩展,尖端持续氧化。基于失效分析,通过适当降低淬火加热温度和稳定淬火油的性能,可以避免开裂。     

07MnCrMoVR钢制球罐整体热处理再热裂纹分析及控制

对07MnCrMoVR钢的再热裂纹机理、危害性及球罐整体处理时的再热裂纹敏感性进行分析,提出了球形类压力容器整体热处理时的再热裂纹预防措施和对再热裂纹的检测质量控制注意事项.     

控制连杆热处理淬火裂纹的措施

AnalysisandControloftheQuenchingCrackofConnectingRodsHuangKaning连杆是柴油机的重要零件，在柴油机作功过程中，若是连杆发生断裂，轻者造成机毁。重者人身伤亡，因此不允许连杆表面及其内部存在裂纹。而由于原材料含碳量偏高，锻造折叠缺陷和热处理淬火工艺不合理等原因会引发淬火裂纹。195柴油机连杆材料为45钢，要求精选碳量0．42％～0．47％。经调质处理后，硬度为255～293HB，显微组织应为均匀细小京氏体，允许有细小颗粒状铁素体存在。连杆属几何形状复杂的运动件，大小头厚度约25mm，而工字梁处最薄只有4mm，军薄差达6：1，…     

20CrMnTi钢内部裂纹愈合的热处理研究

研究了20CrMnTi钢内部裂纹在不同热处理条件下愈合的规律.结果表明,20CrMnTi钢加热至850℃保温20min后空冷.内部裂纹开始愈合.裂纹愈合区由再结晶的细小铁素体组成,并形成愈合带.随加热温度的升高,愈合带逐渐变窄,裂纹愈合程度提高;愈合过程中裂纹形态的变化呈现为：原连续状→断续状→近圆形孑L洞→少量小孔洞.小孔洞是钢中的杂质元素、Si、Mn的富集区.     

套筒裂纹分析及热处理工艺改进

图1所示为某厂生产的WQ202产品套筒零件,热处理后对632件零件探伤检验时发现其中有54件存在裂纹,裂纹比例为8．5％。随后,发现每批零件热处理后都出现裂纹,个别批次裂纹比例高达10％以上,严重影响了正常生产。为此,对产生裂纹的零件进行了失效分析,以查明裂纹原因,提出改进措施。     

G105钢制钻杆腐蚀失效的原因

某φ127mm G105钢质钻杆表面在服役过程中发生了严重的局部腐蚀。通过力学性能分析、宏观及微观腐蚀形貌观察,并结合能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)等方法研究了该钻杆腐蚀失效的原因。结果表明:钻杆管体表面发生严重了点蚀且呈条带状分布;在钻杆管体和接头的过渡区也发生了严重的点蚀;引起点蚀的主要原因是氧腐蚀、Ca2+等离子引起的垢下腐蚀;氯离子的存在加速了钻杆的局部腐蚀。     

φ127mm G105级钻杆焊后热处理工艺改进

20世纪80年代初,胜利油田便开始以摩擦焊接方法对旧钻杆进行焊接修复,限于工艺水平,以修复E75钢级钻杆为主,对于G105之类的高钢级钻杆修复后也只能降级使用.近年来随着石油钻井技术的进步,对钻杆的性能及使用寿命提出了更高的要求,按原有工艺修复的钻杆焊缝区性能已无法满足钻井生产的需要,尤其是外购高钢级钻杆,每年要花费大量资金.     

G105钢级钻杆在含有H2S环境下的腐蚀研究

根据NACETM0284-2003标准的试验方法,采用NACETM0177-2005标准的A溶液（5％NaCl＋0．5％CH,COOH＋饱和H2S水溶液）对G105钢级钻杆在3种不同温度下进行标准氢致开裂（HIC）评价实验和应力腐蚀（SSC）实验。结果表明,在标准HIC实验中试样没有出现裂纹,在标准SSC实验中试样发生断裂,因此,G105钢级钻杆在含有H2S环境下不宜长期使用。     

S135钻杆管体热处理工艺研究

研究了不同淬火温度和回火温度对S135钻杆组织和力学性能的影响。试验结果表明:随着回火温度的提高,试验钢的屈服强度和抗拉强度下降,而塑性和韧性上升;淬火温度对试验钢性能影响不大;在880℃淬火、保温30 min,540~580℃回火、保温60 min,试验钢有较好的力学性能。     

Dynamic Crack Resistance and Steel 09G2S Tubular Billet Structure After Deformation and Heat Treatment

Metal Science and Heat Treatment - The structure and the dynamic crack resistance of steel 09G2S tubular billets are compared after a heat treatment and different versions of deformation and heat...     

提高S135钻杆强韧性的热处理工艺研究

采用等温淬火工艺和回火工艺对S135钻杆管体进行热处理,研究了等温淬火时间和回火温度对其强韧性的影响.试验结果表明:随着等温淬火时间的延长和回火温度的提高,钻杆管体材料的屈服强度和拉伸强度下降,而塑性和韧性指标上升；等温淬火时间和中低温回火对其韧性影响较小.介绍了显著提高钻杆管体材料韧性的热处理工艺制度.经该工艺处理后...     

55SiCr�߲��ȴ������Ʒ���

测定了55SiCr线材的化学成分和显微组织,用扫描电镜观察了断口的宏观形貌和微观形貌,结果表明,55SiCr线材表面横裂纹是由于热处理后所得到的屈氏体组织中有5－20μm的下贝氏体组织,组织不均匀性产生的裂纹和应力,导致55SiCr捲取线材放置时裂纹扩展,发生断裂。     

脉冲放电裂纹止裂处的热处理研究

对含有裂纹的金属构件进行脉冲放电止裂时，裂纹尖端由于电流的绕流热集中效应，在瞬间使裂尖熔化形成焊口。由于裂尖附近超快速加热和冷却，金属材料完成了一次超高速冲击淬火。采用数值模拟计算了脉冲放电超快速加热时裂纹尖端温度、温度梯度场；通过脉冲放电止裂试验研究了裂尖超高速淬火全过程。通过对止裂后裂尖的金相组织观察和微观机理分析发现；超细化的条状马氏体、极少量残留奥氏体和细颗粒碳化物的出现明显提高了裂纹尖端的硬度、韧性和耐磨性。     

冷却水管破裂失效分析

某涡轮试验台调试冷却水系统时,发现外管线有一轴向裂纹.通过断口分析、金相检查、成分测试等试验,对水管破裂的原因进行了分析.结果表明,外管线破裂属于低应力腐蚀疲劳失效,管材存在带状分层夹杂物缺陷是造成破裂失效的内在因素,循环水质对管壁的腐蚀作用是促使冷却水管破裂失效的外部因素,某一水压下的压力脉动和振动加速了冷却水管的失效.