激光淬火预处理对40Cr钢离子碳氮氧硫共渗层组织与性能的影响

通过观察金相组织、测量表面硬度和渗层深度、检测耐蚀性等方法,研究了激光淬火预处理对40Cr钢离子碳氮氧硫共渗层组织和性能的影响。结果表明,激光淬火预处理缩短了离子碳氮氧硫共渗的时间,降低了共渗的温度。激光淬火预处理可提高共渗工件表面硬度及渗层深度,经激光淬火/离子多元共渗处理后,40Cr钢表面的ε-Fe2-3N相和FeS含量增多,Fe3C含量减少,可明显地改善其耐蚀性。     

45钢的离子氮碳共渗-离子渗氧复合处理

研究了45钢离子氮碳共渗-离子渗氧复合处理工艺。试验表明，45钢经离子氮碳共渗-离子渗氧复合处理后，表层可获得化合物和氧化物的复合层，该复合处理可以明显提高45钢的耐磨性。     

45Cr钢氮气-甲烷离子氮碳共渗工艺研究

采用氮气-甲烷作为气源对40Cr钢进行离子氮碳共渗,研究了渗层的显微硬度分布、相组成以及耐磨性,结果表明:渗层由化合物层、扩散层和基体组成;表面渗层物相结构主要由氮(碳)ε化合物和Fe3C构成;试验电压600V时,渗层深度最大,但耐磨性最差;探讨了氮气-甲烷离子氮碳共渗机理.     

喷砂预处理与离子氮碳氧硫复合工艺

按照不同共渗工艺参数,分别对38CrMoAl钢试样进行喷砂预处理离子氮碳氧硫共渗复合处理和离子氮碳氧硫共渗处理.结果表明,喷砂预处理离子氮碳氧硫共渗复合工艺有利于缩短共渗时间和降低共渗温度;在相同的共渗介质与共渗参数下,喷砂预处理离子氮碳氧硫共渗复合处理的表面硬度可达913 HV0.2,渗层厚度大约为0.33 mm,比离子氮碳氧硫共渗分别增加了35％和43％;经喷砂预处理离子氮碳氧硫共渗复合处理后耐腐蚀性增加.     

2Cr13不锈钢零件的氮碳共渗

我厂引进的英国“斯贝”航空发动机润滑油调节活门中共有３种２Ｃｒ１３（英国钢号为Ｓ６２）不锈钢零件要求进行氮碳共渗,其技术要求见表１。表１零件氮碳共渗技术要求名称渗层深度／ｍｍ表面硬度ＨＶ抗咬卡性能Ａ型架２号联杆３号联杆≥００５≥００５≥００５...     

Cr13系不锈钢的固体氮碳共渗

Ｃｒ１３系不锈钢的固体氮碳共渗辽宁工学院（锦州１２１００１）东北输油管道学校锦州产品质量检验所谷志刚王荣吉白虹Ｃｒ１３系马氏体不锈钢是目前用量较大的不锈钢系列，可以进行热处理相变强化，具有较高的强度、硬度、耐磨性及耐蚀性，可以制造汽轮机叶片、阀体、紧...     

38CrMoAl钢循环等离子氮碳氧硫共渗工艺的研究

对38CrMoA l钢进行了常规等离子渗氮、循环等离子渗氮以及循环等离子氮碳氧硫共渗处理,研究这几种工艺对表面硬度、渗层组织、硬度梯度的影响。结果表明：循环等离子氮碳氧硫共渗有利于形成共渗元素进一步扩散的通道,加速共渗元素的渗入;综合表面硬度和渗层厚度,循环等离子氮碳氧硫共渗工艺明显优于常规等离子渗氮和循环等离子渗氮。     

回火温度对1Cr13不锈钢组织与力学性能的影响

采用不同温度对1050℃油冷淬火后的1Cr13不锈钢进行回火处理,然后对试样进行力学性能检测和显微组织分析。结果表明:随回火温度的升高马氏体组织不断分解,当温度高于450℃时,合金碳化物开始沿晶界析出,当温度达到600℃以上时,马氏体组织转变为索氏体组织,合金碳化物已呈现弥散分布,并开始长大、球化;显微组织的变化导致其力学性能也出现较大变化,随回火温度的升高,其硬度和抗拉强度降低,但其冲击韧度显著提高;1050℃油淬+(650～750)℃空冷回火时可以获得良好的综合力学性能。     

超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度

采用电化学测试和化学浸泡两种方法,研究了超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度,并对其点蚀形貌进行了分析。结果表明,电化学和化学浸泡法测定的超级13Cr钢的临界点蚀温度相差了4℃,主要原因是FeCl3强烈的氧化作用促进了点蚀的发生。化学浸泡法主要适用对比评价几种材料的耐点蚀性能,电化学测试则可准确描述点蚀形成的临界条件。当温度低于临界点蚀温度(CPT)时,材料表面形成孔径小于30μm的点蚀坑,蚀坑处于亚稳态;当温度高于CPT时,为点蚀的发展提供了条件,形成稳定的点蚀。     

淬火温度对2Cr13不锈钢组织和性能的影响

对2Cr13不锈钢进行水淬火实验,研究了淬火温度对2Cr13不锈钢组织和性能之间的关系.发现在1050℃淬火时,试样的硬度值基本达到了最高,其原因是因为碳化物大多被溶解,铁素体的含量已经非常低.在1050℃淬火时,奥氏体晶粒开始长大,不过晶粒长大的幅度并不是很大,所以2Cr13不锈钢在1050～1070℃淬火对于要求高硬度用钢是比较理想的.     

13Cr不锈钢腐蚀性能的研究现状与进展

针对13Cr不锈钢油套管材料在油田各种环境下所面临的腐蚀问题,介绍了其腐蚀性能研究现状,分析了在高温高压环境及酸化环境下的腐蚀行为,简要说明了13Cr不锈钢几种常见的局部腐蚀类型,并提出了今后13Cr不锈钢及其腐蚀行为研究的重要方面,以期为油田油套管选材提供重要参考。     

Process and Properties of 1Cr13 Martensite Stainless Steel

通过不同的热处理工艺分析淬火和回火温度对1Cr13不锈钢蒸气设备拉杆力学性能的影响.结果表明:合理的热处理工艺为990℃油冷+630℃回火.     

提高2Cr13马氏体不锈钢疲劳强度的工艺研究

对马氏体不锈钢2Cr13不同处理状态下进行疲劳性能试验,结果表明:适当降低原淬火后的回火温度以及渗氮表面强化处理,疲劳强度有显著的提高。     

0Cr13不锈钢连铸坯高温物理性能研究

为了制定合理的连铸工艺,减少连铸坯边裂缺陷的发生,分别采用热膨胀分析仪和同步热分析仪测试了0Cr13铁素体不锈钢连铸坯的高温性能,并对其在950～1300℃的相变行为进行了研究。热膨胀分析表明,0Cr13不锈钢从室温到1200℃升温过程中热膨胀曲线是非线性的;DSC分析表明,0Cr13不锈钢在849～890℃存在一明显的晶型转变;高温相变研究表明,0Cr13不锈钢在950℃的高温组织基本为奥氏体;当温度大于1150℃时高温奥氏体含量迅速减少,1300℃时基体组织基本为铁素体。根据研究结果可确定0Cr13不锈钢二冷区温度应大于910℃,最佳轧制温度为950～1050℃。     

1Cr13Cu1.5马氏体不锈钢的微观组织和性能

研究了1Cr13Cu1．5马氏体不锈钢的微观组织、耐蚀性和抗菌性。扫描电镜和X-射线分析表明,1Cr13Cu1．5马氏体不锈钢经1100℃固溶处理600℃ 5h时效后,钢的基体中分布具有抗菌作用的ε-Cu相,该相对大肠杆菌的抗菌率大于95％,但该相对耐蚀性有一定的影响,使不锈钢的耐蚀略微下降。     

温度对Cr13不锈钢CO2腐蚀行为的影响

模拟高温高压腐蚀环境,通过扫描电镜和能谱分析,研究不同温度下的Cr13不锈钢的耐CO2腐蚀性能。结果表明,随着温度升高,Cr13不锈钢CO2腐蚀速率在150℃达到最大以后下降;温度的变化也导致表面腐蚀产物成分和结构的变化,影响腐蚀产物对金属基体的保护效果。