履带式起重机臂架用HSM770无缝钢管的开发

目前我国起重机臂架用高强度钢管仍然全部依赖进口。介绍了湖南衡阳钢管(集团)有限公司开发履带式起重机臂架用HSM770无缝钢管的情况。检验结果表明,开发的履带式起重机臂架用HSM770无缝钢管的力学性能能够满足使用要求,经济效益良好。     

T91钢管TIG焊接接头力学性能与显微组织分析

T91钢管多采用TIG焊,焊接接头高温力学性能对T91钢的应用起至关重要的作用。采用不同的高温试验工艺对T91钢管的TIG焊接头进行处理,分析TIG焊接头在力学性能和显微组织上的差异。试验结果表明:高温试验前后,T91钢管TIG焊接接头的力学性能变化不大,马氏体组织增大,晶间析出了碳化物。碳化物在T91钢管TIG焊接接头保持高温力学性能稳定性中起决定性作用。     

高强钢厚壁管FGS90WV的焊接工艺

通过对高强度调质厚壁钢管FGS90WV的焊接性分析,制订了该钢管的焊接工艺,然后对焊接接头的力学性能进行了试验,并观察分析了焊接接头的显微组织。试验结果表明:在所制订的焊接工艺条件下,FGS90WV的焊接接头具有良好的力学性能,能够满足大型履带吊臂架的生产实际要求。     

T91钢管TLP与TIG+MIG焊接接头组织与性能

分别采用瞬时液相扩散焊(TLP)和TIG+MIG对T91钢管进行焊接,通过对比试验,分析了TLP和TIG+MIG焊接接头在力学性能和显微组织上的差异.结果表明:采用TLP焊接T91钢管时,接头抗拉强度和抗弯强度均强于TIG+MIG焊接;接头组织更加均匀细小,与母材接近.得出更低的焊接温度、更短的高温停留时间、合金元素均匀扩散和等温凝同使得TLP焊接接头性能优于TIG+MIG焊接接头.     

X70与20R钢管对接焊接工艺研究

针对不同强度级别的X70钢管和20R钢管对接焊接,采用钨极氩弧焊打底,焊条电弧焊填充、盖面,通过反复进行工艺性试验,分析了钢材的焊接性,确定了预热和层间温度,合理选择了焊接材料,并进行了坡口设计及焊接工艺参数的确定。对焊接接头进行了X射线探伤、力学性能试验。结果表明,焊接接头X射线探伤结果为Ⅱ级,外观检查和射线探伤结果均合格,焊接接头拉伸试验、弯曲试验、刻槽锤断试验等各项力学性能指标均合格,拟订的焊接工艺方案用于X70和20R钢管对接焊接是可行的。     

核电站常规岛管道用WB36CN1钢焊接试验研究

对WB36CN1钢进口和国产焊接材料的成分、力学性能进行了对比。采用进口和国产焊接材料进行了钢管6G焊接试验,测试了熔敷金属的化学成分和焊接接头的力学性能,并观察了焊接接头的显微组织。结果显示,采用国产焊材得到的焊接接头的力学性能指标均满足WB36CN1钢要求。     

P11耐热钢钢管的焊接工艺开发及性能评价

耐热钢在石油化工生产中均有广泛应用。文中基于国外某大型乙烯炼化模块项目,对ASTM A335 Gr.P11耐热钢管进行焊接性分析,进行焊材选型及工艺参数的设计,开发P11耐热钢管的气体保护药芯焊工艺,并对获得的焊接接头进行力学性能试验,验证焊接接头的各项性能和质量。结果表明：P11耐热钢采用气体保护药芯焊工艺获得的焊接接头,其焊接质量和力学性能良好,满足项目技术接收标准要求;可在大型乙烯炼化模块项目推广使用该焊接工艺,可大幅提高焊接生产效率。     

10Cr9Mo1VNb钢TLP接头高温力学性能

10Cr9Mo1VNb钢管多用于高温环境,采用TLP焊接10Cr9Mo1VNb钢,分别在650℃、680℃保温500h,分析了不同保温温度下10Cr9Mo1VNb钢管TLP焊接头的显微组织和力学性能.试验结果表明:当保温温度为650℃时,TLP焊接接头的力学性能略下降,晶粒增大,晶间出现了少量碳化物聚集.得出M23C6碳化物是10Cr9Mo1VNb钢管TLP焊接头保持高温力学性能稳定性的重要因素;但当保温温度达到680℃,碳化物的积聚程度增加,Cr、Mo在a-Fe中的扩散能力有所增加,微量Cr、Mo迁移到碳化物中,导致固溶强化减弱,接头高温力学性能稳定性下降.     

X80钢管用自保护药芯焊丝

基于合金元素对焊缝金属力学性能的影响,对自保护药芯焊丝的合金系统进行优化,依据Q/SY-GJX 0110—2007《西气东输二线管道工程线路焊接技术规范》要求,采用标准工艺试验评定,研制出了满足X80钢管服役条件的焊接接头。试验表明,焊接接头硬度、强度、低温韧性等满足X80钢管服役条件。     

小直径SA-335P92钢管细丝埋弧焊工艺及性能

分析小直径SA-335P92钢管焊接工艺方案,阐述目前焊接工艺中存在的问题,提出一种新组合焊接工艺——手工氩弧焊+细丝埋弧焊用于小直径SA-335P92钢管的焊接。以SA-335P92钢管为试验材料进行新焊接工艺试验,并对焊接接头进行力学性能试验和宏观、微观组织分析。结果表明,焊接接头的抗拉强度、冲击、硬度等性能均能满足SA-335P92母材的要求,焊缝和热影响区的微观组织与SA-335P92母材的组织同为回火马氏体。     

P91钢的焊接性及其焊接工艺

通过分析P91钢的焊接性,明确预防焊接冷裂纹是保证焊接质量的首要措施,焊前预热和焊后热处理直接决定焊接接头的硬度,硬度偏高则无法充分消除焊接接头内应力,硬度过低则会降低材料的高温持久强度.结合钢管规格与材质,拟定焊接工艺参数,进行焊接试验、热处理试验和力学性能检验,形成P91钢焊接工艺.采取焊前准备、控制坡口加工、实时...     

焊接机器人在钢管混凝土拱桥钢管环缝焊接中的应用

介绍了焊接机器人在钢管混凝土拱桥钢管环缝焊接中应用的优势,在拱桥焊接中的实例说明采用焊接机器人焊接新工艺后,显著提高了焊接效率,改善了工人的劳动条件,降低了工人的劳动强度,保护了工人的身心健康.通过对焊接机器人焊接新工艺评定试验证明:钢管环缝接头的力学性能均能满足钢管混凝土拱桥上钢管环缝焊接的技术要求,该工艺可以替代人工CO2气体保护焊,有效地缩短了工程制造生产用期,降低了工程制造成本.     

冰箱铝钢管接头的储能焊

对半导体冰箱热电制冷系统小直径铸铝管和低碳钢管进行了储能焊,分析了焊接接头的显微结构、界面成分分布及接头的力学性能.研究发现,在焊接接头中存在着两个界面,对接界面形成了先共析组织,为冶金结合;而搭接界面为机械结合.整体结合面积的增加,提高了焊接接头的综合力学性能,其拉断部位位于铝管一侧,弯曲后未见裂纹出现.结果表明,合适工艺下进行储能焊,可以实现铝管和钢管的良好连接,满足使用要求.     

S31803双相不锈钢焊接接头性能分析

文中对S31803双相不锈钢钢管的6GR位置的焊接性能进行了试验研究,分析了试验用钢管焊接接头的外观、探伤检查、力学性能、宏观断面、维氏硬度、相比例、点蚀和CO2应力腐蚀性能。试验结果表明,试验用钢管具有优良的焊接性和耐腐蚀性,完全满足ASMEⅨ—2019的要求,该工艺可应用于生产中。     

复合渗铝钢管的焊接工艺

通过焊接接头的力学性能试验、金相组织分析以及工程实践证明，采用普通不锈钢E309MoL焊条焊接20渗铝钢管道，只要采用正确的坡口加工方法和合理的焊接工艺，即可获得具有抗高温氧化和耐H2S等介质腐蚀的焊接接头。     

20钢管与35CrMo钢管接头的焊接工艺

对35CrMo钢和20钢管的焊接性进行了分析,在钨极氩弧焊的前提下,采用不同焊接材料和焊后处理措施,焊后对焊接接头进行无损检测和力学性能测试;完成了焊接工艺评定,确定出35CrMo钢管接头与20钢管合理的焊接工艺。     

有缝钢管的焊接工艺试验

有缝钢管具有生产工艺简单、成本低、壁厚均匀、尺寸精度高等优点.我们对哈尔滨钢管厂生产的φ51×3mm20G焊接钢管(采用高频焊)进行了各种焊接方法和接头形式的焊接性试验,证明该有缝钢管的焊接接头与无缝钢管的焊接接头性能相当,符合中低压锅炉钢管的使用要求.     

SMAW+FCAW异种钢L360/X65焊接工艺研究

针对异种钢L360与X65对焊焊接工艺,采用焊条电弧焊(SMAW)打底,自保护药芯焊丝半自动焊(FCAW)填充、盖面,通过反复工艺试验,确定了焊接材料、焊接工艺参数,对焊接接头进行了力学性能试验、外观检验、 X射线探伤、拉伸试验、弯曲试验、刻槽锤断试验。结果表明,焊接接头X射线探伤结果为Ⅰ级,焊接接头各项力学性能指标均合格,在各种破坏性和非破坏性试验之下,焊缝未产生损伤。由此可见,拟订的焊接工艺方案对于L360和X65钢管对焊是可行的。     

轿车用铝合金焊接接头局部力学性能分析

铝合金焊接接头是一个组织和力学性能不均匀体,准确测定不同区域的局部力学性能,对评定接头整体性能和改善焊接工艺是十分必要的.通过对轿车用5052铝合金焊接接头显微组织及硬度分析,提出了微冲压试验方法,结合ABAQUS有限元商业软件对接头局部力学性能进行了研究.在有限元反向模拟计算间接得出局部材料的本构关系,同时利用拉伸试验验证该方法的准确性.结果表明,焊接接头局部力学性能分布特征与硬度值分布特征基本相似,熔合线附近是焊接接头力学性能最薄弱的区域.     

焊接方法对B610CF和16MnR异种钢焊接接头的影响

采用焊条电弧焊和富氩混合气体保护焊2种焊接方法对水利水电工程中引水钢管用B610CF钢和16MnR钢之间的异种钢板状对接接头分别进行了3种焊接工艺参数下的焊接试验,并对焊接接头进行了金相试验和力学性能试验研究.试验结果表明,不管采用何种焊接方法,主要是选用的焊接材料性能影响B610CF和16MnR异种钢焊接接头焊缝金属的性能.2种焊接方法在不同焊接工艺参数下对B610CF侧和16MnR侧热影响区力学性能和金相组织的影响较小,而且B610CF侧热影响区的冲击韧性与B610CF母材的差异不明显,但16MnR侧热影响区的冲击韧性则明显低于16MnR母材的,金相组织中晶粒也较粗大.