HCF—82型钢锭传搁时间温度的初步测定

设计资料规定,油井管钢锭只有在两种温度下装入均热炉为最佳:一种是钢锭表面温度>900℃装入均热炉,另一种是<600℃装炉。严格禁止在600—900℃之间装炉。     

耐火耐侯钢热装温度对高温性能与组织的影响

对耐火耐侯钢的高温性能进行热模拟研究,发现该钢在500℃装炉时钢的高温强度最低,比冷装炉钢的高温强度低20MPa,600℃装炉时钢的高温强度最高,比冷装炉钢的高温强度高40MPa。总体来说,热装不会影响该钢的高温性能,热装温度高于600℃对该钢的高温性能更为有利。600℃以下装炉,该钢加热奥氏体晶粒度与冷装的差不多。600℃以上装炉,加热奥氏体晶粒度比冷装炉的要小l级左右。     

铬钼钢调质C90钢级小炉热处理制度研究

文章研究了不同淬火温度和回火温度对铬钼钢组织和力学性能的影响.试验结果表明,随着回火温度的升高,试验钢的抗拉强度、伸长率和冲击功变化不大.屈服强度对于回火温度较为敏感,随温度的升高屈服强度明显下降.用该钢种调试C90钢级钢管采用合适的淬火温度为900～920℃,回火温度为690～710℃.     

热装炉温度对Q345B连铸坯组织的影响

通过热模拟试验和金相检验，研究了热装炉温度对Q345B钢连铸坯组织的影响。结果表明：在950～1050℃热装时，热装炉组织和开轧组织的晶粒平均直径明显大于室温装炉开轧组织}750～850℃热装时，开轧组织为混晶状态;750℃以下热装时，开轧组织的晶粒平均直径与室温装炉开轧组织相似}高温装炉时，随装炉温度降低，开轧组织的晶粒平均直径略为增大，两相区或低温装炉时，装炉温度对开轧组织晶粒平均直径影响不大。     

锰质量分数对Fe-Mn-C钢热物性参数的影响

 为促进Fe-Mn-C钢连铸技术的发展,对不同锰质量分数的Fe-Mn-C钢铸锭的热物性参数进行了研究。结果表明,0Mn钢的导热系数高于3Mn钢。低于750 ℃时,6Mn钢的导热系数最低;高于900 ℃时,6Mn钢的导热系数最高。3个钢种的平均线膨胀系数为1.0×10－5～1.6×10－5 ℃－1。以Z＜60%作为判据,6Mn钢的第III脆性区为600～800 ℃,3Mn钢和0Mn钢的第III脆性区分别为600～850 ℃和600～900 ℃。在6Mn钢和3Mn钢中,大量生成的形变诱导铁素体（DIF）导致低温区热塑性的恢复。然而,由于连铸矫直过程的应变速率较低,不能生成大量的DIF。因此在连铸过程中,低温区6Mn钢和3Mn钢的热塑性不能恢复。     

65公斤级抗硫化氢应力腐蚀用钢——25CrMoTi的研制

研究了合金元素,不同热处理方法和制度对试验钢机械性能和抗硫化氢应力腐蚀开裂性能的影响,研制成功综合机械性能、工艺性能皆好的65公斤级抗硫化物应力腐蚀开裂新钢种25CrMoTi,此钢在普通加热调质(900℃Q.+600～700℃T.)时,σy=635～750MPa,且抗SSCC;在工厂快速加热淬火(900～980℃)+760～790℃快速加热回火(或两相区快速再加热)时,σy=630～730MPa,且抗SSCC。     

Nb-Ti微合金化船板钢CCSD36连铸板坯的高温力学性能

用Gleeble-1500热模拟试验机测试了CCSD36钢(%:0.14C、1.31Mn、0.02Nb、0.02Ti)250 mm×2100mm铸坯600～1350℃的强度(Rm)和断面收缩率(Z),并分析了600～1150℃拉伸试样断口的显微组织。得出该钢在1300～900℃Z值≥80%,具有高的延塑性;850～720℃Z值降至52%～55%(Ⅲ脆性区),因此CCSD36钢铸坯的矫直温度应≥900℃。     

热处理工艺对海洋工程用高强度耐低温H型钢组织及性能影响

摘要：以热轧耐低温H型钢为研究对象,采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜分析和力学性能测试等手段,研究了完全淬火和亚温淬火对试验钢微观组织和力学性能的演变规律。结果表明,试验型钢经780℃亚温淬火+600℃回火处理后,形成回火索氏体+铁素体的网状组织;试验型钢900℃淬火+600℃回火处理后,转变得到具有马氏体位向的回火索氏体,碳化物分布更加细小均匀,位错密度下降。2种热处理工艺制备H型钢综合力学性能优良,屈服强度均达到500MPa以上,900℃淬火+600℃回火处理后钢的屈服强度和抗拉强度更高。-40℃低温冲击韧性比热轧状态下出现大幅度提高,随着淬火温度升高冲击功更加稳定。     

热处理工艺对40CrMnMo钢低温冲击韧性的影响

通过不同的热处理制度:800、820℃低温淬火+600℃回火,880℃+860℃两次淬火+600℃回火和860℃一次淬火+600℃回火,对40CrMnMo钢进行热处理试验,并研究了三种热处理工艺对40CrMnMo试验钢组织和性能的影响。结果表明,三种热处理工艺的试验钢抗拉强度相近(936～951 MPa),组织为回火马氏体+铁素体,采用800、820℃低温淬火+600℃回火热处理工艺,试验钢的冲击功最高(65～69J)。     

20CrMnTi钢连铸坯的高温热塑性

利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了20CrMnTi钢连铸坯的高温热塑性，结合扫描电子显微镜和金相显微镜观察了拉伸断口形貌及其附近金相组织，分析了试验钢断裂机理。结果表明：在600～1 300℃温度区间内，试验钢抗拉强度逐渐下降，断面收缩率先下降后升高再降低；在900℃时断面收缩率达到最小值48%,断口形貌呈冰糖状，为典型的沿晶脆性断裂，断口附近组织为贝氏体和部分铁素体；断面收缩率在1 150℃时达到最大值82.36%,断口韧窝较为集中，为典型的韧性断裂，断口附近组织为均匀的贝氏体。试验钢在600～1 300℃范围存在1个脆性温度区间，即750～950℃第Ⅲ脆性区间；塑性区间为600～700℃和1 000～1 300℃。第Ⅲ脆性区间形成原因是由于铁素体沿晶界析出，削弱了晶界结合力，为裂纹的产生和扩展提供了条件，导致材料塑性恶化。为减少裂纹的发生率，在连铸生产中应避开第Ⅲ脆性区间，即控制矫直温度高于950℃或者低于750℃。     

新型插入件管式换热器研制成功

一种新型高效余热回收的节能设备——CRH 型插入件管式换热器,由江都能源利用设备厂和华东冶金学院共同开发研制成功,并在中国第一重型机器厂、兰州耐火材料厂等单位投入正式运行,并取得了较好的社会经济效益。该装置是由冷气入口均流箱、下联箱、热气出口集流箱及受热面管束等组成。当炉子排烟温度为700～900℃时,使用它可将冷气体预热到450～600℃,比一般钢管式换热器的综合传热系数要高25～35%,管壁温度比一般钢管式换热器低30～35℃。大大延长了换热器的使用寿命。究其原因是该换热器受热面管束内,根据工艺需要插入“+”字型、“麻花”型等不同形状     

奥氏体变形对22CrS齿轮钢相变行为及显微组织的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了新型齿轮钢22CrS在不同变形量下的相变行为及组织、硬度的变化规律。试验结果表明，变形量增大，获得多边形铁素体 珠光体组织的临界冷速增大。定、减径机组工艺为1000℃再加热，900～950℃变形，总等效变形40％时，22GrS齿轮钢管以空冷方式在线地获得多边形铁素体 珠光体组织，硬度为HB187～195。实物质量水平与意大利产齿轮钢管相当，切削性能良好。     

宝钢涂层半工艺无取向电工钢的退火工艺和产品特性

宝钢涂层半工艺无取向电工钢产品B50A700T(≤0.003%C、1.25%～0.65%Si)和B50A1300T(≤0.003%C、0.50%～0.15%Si)由铁水预处理-顶底复吹转炉-RH-连铸-热轧-冷轧-退火工艺生产。试验了成品退火温度550～900℃对该无取向电工钢HV1硬度值的影响和680～800℃消除应力退火对该钢磁性的影响。在采用成品退火温度650～700℃生产的涂层半工艺无取向产品,经750℃×2 h消除应力退火后,牌号B50A700T的铁损为4.10 W/kg,而牌号B50A1300T的铁损为4.70 W/kg。     

回火温度对轧后直接水淬15CrMoV钢组织和力学性能的影响

试验用钢15CrMoV(%:0.15C、0.29Si、0.57Mn、1.01 Cr、0.37Mo、0.24V)16 mm板材的终轧温度为900～950℃,轧后在880～900℃水淬,并经670～800℃回火。结果表明,试验钢在线淬火后的组织为马氏体+贝氏体,随回火温度升高,钢中碳化物析出量增加,贝氏体板条束逐渐合并和减少,最终转化为碳化物+多边形铁素体组织;在730～780℃回火,15CrMoV钢具有良好的综合力学性能,抗拉强度680～760 MPa,冲击功55～130 J。     

高温持久试验温度多点测量误差的来源及其改进措施

高温持久试验在整个试验时间内,温度波动根据冶标YB—899—77规定:试验温度≤600℃,允许±3℃; 600～900℃,允许士4℃;900～1200℃,允许±5℃。因此近年来很多人对提高控制温度的精度减少测温误差做了很多的研究和探讨。我们在这方面做了一些工作,今作一简略介绍,以供参考。 一、测温系统的误差机理 在用热电偶作测温敏感元件时,其原理基于下列公式:     

FTSR薄板坯内部横裂纹形成机理的分析和预防措施

采用Gleeble-3500热模拟机模拟FTSR薄板坯生产工艺,试验了SS330钢板坯(0.06％C)和SS400钢板坯(0.20％C)在600～1 350℃的高温塑性。结果表明,SS400钢在700～900℃的高温塑性高于SS330钢,SS400钢板坯内部产生的横向裂纹是由于柱状晶晶界处硫、氧化物的偏聚,使钢晶界的高温塑性下降所致。通过钢中硫含量由0.015％降低至0.010％,全氧含量由45×10^-6降至30×10^-6,钢中Nn／S≥60,钢水过热度由30～50℃降至20～35℃,铸坯拉速由2.5～6.0 m／min改为3.0～4.5 m／min,控制二冷水量,有效地避免了薄板坯内部横裂纹的产生。     

正火冷却速度对18CrNiMo7-6齿轮钢组织和硬度的影响

18CrNiM07-6钢(/%:0.17C、0.59Mn、0.24Si、1.56Ni、1.71Cr、0.28Mo)为表面硬化齿轮钢要求正火后钢的组织为铁素体+珠光体和较低的HB硬度值。18CrNiM07-6钢连续冷却后易得到高硬度的贝氏体组织。通过实验室高温箱式电阻炉试验表明,870～900℃1 h-640～660℃4 h炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体+贝氏体组织,HB硬度值为340～350;而870～900℃1 h,30℃/h至640～660℃,炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体,HB硬度值为190～210:生产试验表明,30 t Φ 180 mm 18CrNiM07-6钢锻材经900℃10 h,≤30℃/h至650℃25 h,30℃/h至500℃空冷,可获得铁素体+珠光体组织。     

钒对Si-Mn系弹簧钢松弛抗力的影响

采用包辛格试验方法和透射电镜研究了0.01%～0.22%V对870～900℃正火,900～920℃淬火,400～460℃回火Si-Mn弹簧钢(%:0.34～0.53C、1.06～1.24Si、1.17～1.36Mn)的松弛抗力、力学性能和析出相的影响。结果表明,在870～920℃随奥氏体化温度增加,钢的强度增加;添加钒能增加钢的滞后环面积和钢的松弛抗力;钢中较合适的钒含量为0.05%～0.10%,含钒钢中有明显第二相粒子析出,0.06%V钢中析出第二相粒子细小。     

Si含量对超超临界汽轮机转子钢30Cr2Ni4MoV组织和性能的影响

30Cr2Ni4MoV钢(%:0.15～0.16C、0.03～0.45Si、0.12～0.14Mn、0.005P、0.005～0.006S、1.62～1.72Cr、3.60～3.63Ni、0.52～0.53Mo、0.07V、≤0.005A1)由10kg真空感应炉冶炼,锻后经930℃空冷+900℃空冷+640℃空冷处理,再经850℃水淬+600℃回火调质处理。试验结果表明,当钢中的Si含量由0.03%增加至0.45%时,钢中马氏体量增加,晶粒更为粗大;钢的抗拉和屈服强度分别从922～936 MPa和868～873 MPa增至1015～1028 MPa和950～959 MPa,但平均冲击功由205 J降至154 J。     

预备热处理对508-3钢奥氏体晶粒尺寸的影响

试验用钢508-3(/%:0.19C、0.26Si、1.48Mn、0.009F、0.007S、0.78Ni、0.50Mo、0.003Al)由真空感应炉冶炼,50kg铸锭,经1150℃锻成Φ16 mm棒材,终锻≥900℃。研究了正火温度(900～1 200℃)和多次正火工艺(900～1 200℃1 h-900℃1 h-890℃1 h)对508-3钢奥氏体晶粒尺寸的影响。结果表明,在900～1 200℃正火时,随着正火温度升高,奥氏体晶粒尺寸出现明显粗化,奥氏体晶粒度级别由6.5级粗化到3级。随后经过900℃二次正火,钢中原粗大的奥氏体晶粒可以细化到6级,再进行890℃三次正火后,奥氏体晶粒细化不明显。多次阶梯正火处理可以细化508-3钢粗大的奥氏体晶粒,但在同一温度重复正火时,钢中晶粒细化效果不明显。