中性介质中Q420qD高强桥梁钢的腐蚀行为

通过中性盐雾腐蚀试验、电化学测试等手段研究了Q420qD超低碳贝氏体高强桥梁钢和其对比材料F500L-Z普钢在中性介质中的腐蚀行为.结果表明:Q420qD超低碳贝氏体高强桥梁钢的耐腐蚀性优于F500L-Z普钢;其电化学阻抗值随金属材料浸泡时间的延长而增大,说明随着浸泡时间的延长,金属材料表面锈层不断加厚,逐渐增加了阻挡电解液对金属材料的侵蚀及金属材料表面金属原子失去电子向溶液中迁移的过程.     

2205钢不同焊接方法接头CTOD断裂韧度试验及分析

依据英国标准BS7448,研究了焊条电弧焊(SMAW)和钨极氩弧焊(GTAW)焊接方法对SAF2205双相不锈钢管焊接接头低温CTOD断裂韧度的影响.结果表明,GTAW接头的CTOD值较SMAW接头的高,且几乎接近母材的CTOD值.利用金相显微镜和扫描电子显微镜研究了这两种方法焊接SAF2205钢管焊接接头的断口微观组织,发现GTAW和SMAW接头均现出“Pop-in”现象,并分析了CTOD值降低的原因.     

Q420qD桥梁板冲击性能不合原因分析及改进措施

针对河北普阳钢铁有限公司3 500 mm产线生产的25 mm 厚Q420qD桥梁板低温冲击性能不合的问题,通过对钢板化学成分、轧制工艺和金相组织的分析,发现精轧终轧温度过低,进入两相区轧制而形成沿晶界连续分布的铁素体网及混晶组织是导致钢板冲击不合的主要原因。通过降低Q420qD板坯出炉温度,以细化板坯的原始奥氏体晶粒,并提高精轧终轧温度到Ar₃温度以上,避开两相区轧制,改善了钢板组织形态,使桥梁板低温冲击性能得到明显提高,满足标准要求。     

X65管线钢焊接接头CTOD断裂韧度

根据BS74 4 8断裂韧度试验标准 ,对X6 5管线钢焊接接头的低温 (0℃ )裂纹尖端张开位移 (CTOD)进行了测试。取尺寸为B× 2B(B为试样厚度 )、缺口方向为NP的试样进行三点弯曲试验 ,然后由所得到的 0℃下母材、焊缝和热影响区 (HAZ)的P -V曲线来计算CTOD值 ,并对试验结果进行了讨论和总结。对显微组织的分析表明 ,共有3个HAZ试件不满足裂纹尖端不超过熔合线 0 .5mm且落在粗晶区内的要求。该结果恰好与P -V曲线和所得的CTOD值相一致 ,从而解决了试验值分散性大的问题 ,同时为ECA评估提供了重要依据 ,验证了BS74 4 8标准的合理性并体现了它的优越性。     

高性能Q420qENH耐候桥梁钢焊接试验

文中针对高性能Q420qENH耐候桥梁钢板,进行了母材复验、焊材熔敷金属试验、钢板焊接性试验、对接接头系列温度冲击试验以及典型接头的焊接工艺评定试验,评价和分析了该钢的力学、焊接及耐候性能,为应用于大型耐候钢桥梁制造提供了参考依据。     

热处理对Q500qD桥梁钢组织和性能的影响

采用OM、SEM、XRD、拉伸性能测试、电化学测试等方法,研究了不同热处理工艺对Q500qD钢组织结构和性能的影响。结果表明:热轧态、退火态和正火态的Q500qD钢组织均由铁素体和珠光体组成。热轧态Q500qD钢晶粒最大,正火态晶粒最细小。热轧态试样强度最低;正火态试样强度最高,抗拉强度和屈服强度分别达到了599MPa和386MPa。不同热处理的Q500qD钢的耐腐蚀性能的从高到低顺序为:热轧态退火态正火态。热轧态Q500qD钢试样锈层主要组成为α-FeOOH、β-FeOOH、γ-FeOOH及Fe3O4。     

TCS不锈钢焊接接头CTOD断裂韧度试验研究

在TCS不锈钢前期焊接试验中发现其焊接接头热影响区的冲击吸收功值在熔合线附近较低,原因是接头热影响区晶粒粗大所致.为了解TCS不锈钢焊接接头发生脆性裂纹的温度,进行了TCS不锈钢焊接接头CTOD断裂韧度试验研究,试验结果得出了发生脆性裂纹的温度.从试验结果和使用情况得出相应的结论,为今后的进一步研究奠定了基础.     

高强桥梁钢Q420qE焊接接头性能控制

对首钢生产的50 mm规格Q420q E高强桥梁钢进行了最高硬度试验、斜Y坡口冷裂纹敏感性试验、CTS试验及焊接接头热输入适应性试验。试验结果表明:不预热进行焊接,Q420qE钢板最高硬度为255 HV_(10);预热50℃后,最高硬度237 HV_(10),钢材淬硬倾向不明显;预热50℃以上可以避免焊接冷裂纹;气体保护焊、埋弧焊分别在14~16 kJ/cm、30 kJ/cm焊接热输入范围内,焊接接头性能满足要求。     

Q420qD钢部分熔透角接接头焊接工艺与性能研究

采用CO₂气体保护焊对16 mm厚Q420qD钢进行部分熔透角接焊,对平焊、立焊和仰焊的焊接工艺进行优化设计,并分析了焊接接头的显微组织和力学性能。结果表明：在13.25～19.77 kJ/cm的焊接热输入条件下,接头焊缝和热影响区组织稳定。焊缝显微组织主要为先共析铁素体和针状铁素体,粗晶区为贝氏体、针状铁素体和珠光体的混合组织,细晶区铁素体和珠光体组织均匀分布。不同位置焊接接头的硬度变化规律为：热影响区>焊缝>母材。焊接接头的屈服强度（558～669 MPa）明显高于母材（464 MPa）,拉伸断裂位置均发生在热影响区;焊缝和热影响区在-20℃的冲击功≥69 J,表现出良好的冲击韧性。     

桥梁用Q345qE钢板断裂失效分析

Q345qE桥面承重钢板在使用中发生断裂,运用宏观观察、扫描电镜分析、金相分析等方法对其断裂原因进行分析,结果表明:由于表面保护材料沥青的开裂,Q345qE钢板暴露在大气中受腐蚀作用并受车辆运行作用力形成应力腐蚀,在U形肋部位钢板形成微裂纹,微裂纹在腐蚀及应力同时作用下发生应力集中并扩展,最终导致其断裂。     

汽轮机转子钢断裂韧度试验方法的研究

采用载荷分离法和多试样法对汽轮机某高压转子钢材料在高温下的断裂韧度值进行了测试,讨论了载荷分离法测断裂韧度的可靠性.并与传统的多试样法进行了对比.     

钢箱梁焊接接头的断裂韧度评定

采用冲击试验评定钢箱梁焊接工艺存在局限性,指出用裂纹尖端张开位移(CTOD)试验评定钢箱梁焊接工艺的优越性.介绍了焊接工艺CTOD断裂韧度评定的方法.针对港深西部通道香港段后海湾大桥钢箱梁焊接建造,运用英国标准BS7448对两项拟用焊接工艺进行CTOD试验评定.结果表明,埋弧自动焊工艺焊接接头的CTOD断裂韧度较高,该工艺可以直接用于钢箱梁焊接施工;而焊条电弧焊工艺焊接接头的CTOD断裂韧度较低,经扫描电子显微镜断口分析和X射线分析,发现其原因是焊缝中心存在气泡、微裂纹、夹杂物和硫等有害元素.试验评定结果为港深西部通道香港段后海湾大桥钢箱梁焊接质量控制提供了依据.     

南京大胜关长江大桥Q420qE钢焊接工艺评定试验

介绍了南京大胜关长江大桥焊接工艺评定试验,其主要母材Q420qE为焊接桥梁结构用新型材料,可供参考的经验很少。对全桥涉及Q420qE钢的接头形式和板厚进行归纳,选取典型焊缝进行焊接工艺评定试验,包括4组对接焊缝、2组熔透角焊缝、4组坡口角焊缝、2组T形角焊缝的焊接工艺评定试验。选择了匹配的焊接材料并制定严格的焊接工艺。焊后进行外观检验及超声波探伤,达到技术要求规定。通过力学性能试验,表明接头力学性能达到标准要求,低温冲击韧性有较高储备。     

新型桥梁钢Q420q双丝埋弧焊技术应用

以新型桥梁钢Q420q为研究对象,采用双丝埋弧焊和单丝埋弧焊进行焊接试验,研究了双丝和单丝埋弧焊接头在化学成分、金相组织、力学性能等方面的差异.结果表明,采用双丝埋弧焊焊接Q420q钢,力学性能满足技术标准要求,焊接质量良好,焊接效率提高.     

焊接工艺下S420M钢板的CTOD试验评定

本文对模拟焊接工艺下的60 mm和100 mm厚S420M钢板,测量了0℃下焊接接头的CTOD值,并对CTOD试验进行了评定。结果表明:所有试样的CTOD值均在0.15~2.7 mm范围内,符合工程使用的评定要求。     

Q420qFNH耐候桥梁钢焊接接头的腐蚀行为研究

采用周期浸润腐蚀试验对Q420qFNH免涂装耐候桥梁钢焊接接头进行腐蚀.通过X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及配套能谱(EDS)等手段分析了焊接接头的腐蚀行为.结果 表明,Q420qFNH耐候桥梁钢接头在模拟海洋大气腐蚀环境中腐蚀均匀,焊缝和母材间未出现明显台阶.良好的耐蚀性归因于接头形成的致密锈层将腐蚀...     

桥梁板Q420qD-Z25生产实践

介绍了河北普阳钢铁有限公司生产Q420qD-Z25厚规格钢板的化学成分设计、控轧控冷工艺及钢板性能。研究了不同未再结晶区开轧温度对Q420qD-Z25厚规格钢板组织和力学性能的影响。结果表明：铌、钒微合金元素的复合添加,有助于细化铁素体晶粒,提高钢材的强度和韧性。采用两阶段控制轧制工艺,随着未再结晶区开轧温度的降低,组织更加细化,钢板的抗拉强度及伸长率变化不大,但屈服强度及-20 ℃冲击功显著提高。轧后钢板下线后迅速进行高温堆垛缓冷,保证了钢板具有优异的Z向性能。     

30A钢的断裂韧度研究

采用两种不同热处理制度获得不同组织状态的材料，采用裂纹尖端张开位移(COD)试验及Hopkinson压杆试验方法研究了温度及加载速率对30A钢断裂韧度的影响。结果表明，当30A钢显微组织为铁素体加珠光体时断裂韧度较好，其断裂韧度随加载速率的升高及温度的降低而降低。