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针对E-330A工艺入口管线开孔接管结构,采用比较规整的8节点六面体单元建立三维有限元模型,进行了有限元应力分析和应力强度评定,认为此开孔接管结构满足JB 4732-1995<钢制压力容器--分析设计标准>所规定的应力强度,并且有较大的安全余量,可以忽略较小的均匀腐蚀减薄量. 相似文献
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从压力容器分析设计的角度阐述了聚氨酯合成塔应力分析的过程及评定原则,分析了有限元模型的构建及各种载荷施加中存在的问题,利用ANSYS软件计算了各工况下的应力强度并进行了强度校核,为塔器的分析设计提供了可供工程应用的参考设计方法. 相似文献
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蒙文 《石油化工设备技术》2009,30(5):23-24,27
采用有限元法分析、计算纺丝箱的应力,并按分析设计原理进行强度评定。计算结果显示,在拉撑杆与侧板连接区、圆角区和长边侧板中部出现高应力。有限元法是一种有效、实用的方法,可方便地计算出复杂结构的应力。计算结果按线性处理简便、可靠。强度评定结果显示,纺丝箱安全。 相似文献
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通过有限元温度场分析及温度场与应力分析的耦合数值计算,实现了异形管板换热器温度载荷与压力载荷同时作用下的有限元应力计算。采用JB4732—1995《钢制压力容器———分析设计标准》的应力分类及强度评定方法对分析结果进行了评定,实现了在构建异形管板换热器真正实际结构有限元模型下的应力分析与评定。 相似文献
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对裂解气液相干燥器建立有限元模型、进行应力强度评定和疲劳分析是保证用户使用安全和节约设备成本的有效方法。针对某乙烯装置裂解气液相干燥器,利用ANSYS软件建立了有限元模型,并依据JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》进行了应力强度及疲劳强度评定。结果表明,人孔与筒体的连接处等结构不连续处极易出现疲劳失效,该液相干燥器设备壳体和人孔螺柱疲劳强度评定合格,所有部位的应力强度均满足疲劳寿命设计要求,符合设备安全平稳运行条件。 相似文献
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张庆武 《石油化工腐蚀与防护》2009,26(5):62-64
某炼油化工公司烃类蒸汽转化制氢装置再生塔底重沸器在生产过程中多次发生换热管腐蚀失效,装置被迫非计划停工.文章对该换热管的失效原因进行了较为详尽的分析,并提出了防护措施.选择符合标准的管材;在设备制造过程中严格按规范进行消除应力热处理;更换重沸器为有蒸发空间的卧式热交换器,可以提高管子的自振频率,减小折流板间距等,可有效地防止振动发生;设置消声隔板--设置平行于管子轴线的纵向板或孔板,可以有效地减少声振动和噪声. 相似文献
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中间重沸器应用于丙烯精馏塔的分析与探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
简述了气分装置丙烯精馏技术的发展趋势,对丙烯精馏塔增设中间重沸器进行了理论分析。通过模拟计算,对丙烯精馏塔增设中间重沸器可以降低工程投资,减少操作费用进行了探讨。 相似文献
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芳烃抽提装置回收塔重沸器管束失效原因 总被引:2,自引:0,他引:2
翟新亭 《石油化工腐蚀与防护》2005,22(4):48-50
通过对芳烃抽提回收塔重沸器管束的腐蚀分析,指出抽提溶剂环丁砜在高温下分解出SO2、形成酸液以及汽化沸腾对碳钢管束造成了冲刷腐蚀。从优化操作,设备结构及选材方面提出合理解决方案。 相似文献
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建立了某固定管板釜式再沸器的有限元分析模型,计算了其操作工况下换热管的轴向应力,并对换热管各项应力进行了评定,同时应用JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》所述方法对该再沸器换热管轴向应力进行简化计算。结果表明,2种方法计算所得的最大轴向压应力均位于管束中心,其值仅相差4.5%;有限元法求得的换热管最大拉应力位于管束上部,其值约为JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》简化方法计算结果的1.8倍,说明不宜采用简化方法对固定管板釜式再沸器换热管轴向应力进行计算。 相似文献
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对固定管束釜式重沸器的斜锥壳元件建立了简化力学模型,并进行了有限元分析计算,结果表明大端转角过渡区存在较大的弯曲应力.随后对一系列结构尺寸的斜锥壳进行了计算,整理了斜锥壳大小端转角过渡区在各计算参数下基于分析设计的应力强度水平系数.结果表明,无论大端还是小端,应力强度水平系数随大小端直径比的增大及斜锥角的增大而增大.一次加二次应力的应力强度水平系数总是大端转角过渡区较大.而局部薄膜应力的应力强度水平系数当大小端直径之比较小时,小端较大;当大小端直径之比较大时,大端较大. 相似文献
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膨胀节是在化工装置中使用比较普遍的特殊管件之一,这是由于它能够吸收来自管线产生的线位移和角位移,它自身变形部位是采用壁厚较薄的不锈钢板滚压而成波纹管,通过波纹管的拉伸、收缩或者弯曲,来达到吸收的目的,但这个部位也就成为管线上的薄弱点.如果设计或者操作不当,往往最先破坏的就是这里,这里就是针对某化工厂的一起膨胀节事故作以分析. 相似文献