水解酸化-A2/O -MBR-BAC组合工艺处理焦化废水试验研究

为解决焦化行业废水处理不达标的问题,试验研究了水解酸化-A2/O -膜生物反应器(MBR)-活性炭过滤(BAC)的组合工艺处理焦化废水的可行性.结果表明,进水NH3-N的质量浓度为88 mg/L左右时,出水NH3-N的质量浓度稳定在3 mg/L左右,组合工艺对NH3-N的去除率能达到96％.同时,进水CODCr的质量浓...     

微电解-AO-臭氧氧化-BAF组合工艺处理制药废水

采用了微电解-AO-臭氧氧化-BAF组合工艺处理制药废水。结果表明,以50%进水稳定运行下,经过组合工艺处理,在进水平均COD在614.1 mg/L、NH_3-N质量浓度在309.2 mg/L时,出水COD平均为115.2 mg/L、NH3-N平均质量浓度在12.8 mg/L,COD和NH_3-N平均去除率分别为81.3%和95.9%,出水水质达到了相关标准的要求。     

铁碳微电解-SBR工艺处理己内酰胺废水试验研究

采用铁碳微电解-SBR工艺处理己内酰胺废水,考察了pH值、铁碳质量比、反应时间等因素对铁碳微电解处理效果的影响。试验结果表明:在进水CODCr的质量浓度为2 000~3 000mg/L,BOD5的质量浓度为1 000~1 500 mg/L,NH3-N的质量浓度为150 mg/L左右,色度约为120倍的条件下,当进水pH值为3,铁碳质量比为4∶1,反应时间为1.5 h时,铁碳微电解对CODCr、NH3-N、色度的去除率分别达到50.6%、41.8%、33.3%;己内酰胺废水经铁碳微电解-SBR工艺处理后,最终出水CODCr的质量浓度稳定在80 mg/L左右,BOD5的质量浓度稳定在15 mg/L以下,NH3-N的质量浓度小于15 mg/L,色度小于45倍,均达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》中一级标准的要求。     

厌氧-好氧工艺处理维生素C废水

采用中和-双级上流式厌氧污泥床-双级好氧工艺处理维生素C废水。在低浓度废水进水平均CODCr,SS,NH3-N的质量浓度分别为810,117,14.4mg/L,高浓度废水进水平均CODCr,SS,NH3-N的质量浓度分别为10500,626,403 mg/L时,经处理后出水平均CODCr,SS,NH3-N的质量浓度分别为230,46,1.17mg/L,达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)二级排放标准,并且上流式厌氧污泥床每天产沼气约30000m3,沼气得到利用。     

A2/O2工艺处理焦化废水的工程应用

某焦化厂焦化废水处理应用A2/O2(厌氧-缺氧/好氧-接触氧化)工艺处理。当原水酚的质量浓度小于200mg/L时,去除率高达99%;氰的质量浓度不超过10mg/L时,去除率在95%以上,均能达到《污水综合排放标准》GB8978-1996的一级标准;当原水CODCr的质量浓度不超过3700mg/L,NH3-N的质量浓度低于350mg/L时,去除率均在90%以上,能达到二级排放标准。但当原水CODCr、NH3-N浓度波动较大、特别是高于以上值时,系统的处理能力受到影响,出水水质严重恶化。另外,该工艺不能有效的去除色度,需采取其它有效措施。     

厌氧/好氧/缺氧(A/O/A)工艺处理焦化废水的试验研究

考察了厌氧/好氧/缺氧(A/O/A)工艺处理焦化废水对COD和NH3-N的去除效果。连续试验表明,焦化废水进水CODCr、NH3-N平均浓度分别为2 450 mg/L、121 mg/L,在经过系统稳定运行处理后出水浓度分别为115 mg/L、10.6 mg/L,去除率分别为95.3%、91.2%,达到了《污水综合排放标准》的二级标准。将厌氧池和缺氧池内的出气作为气源放回曝气池中,在缺氧环境下形成气升循环。好氧池为气提升三相循环流化床结构,不设沉淀池,MLSS高达10~12 g/L。     

DAF+MSBR联合法处理煤焦化废水实验研究

为了使焦化废水NH3-N能够达标排放,采用气浮法+改良式序列间歇反应器(DAF+MSBR)联合法处理榆林某焦化厂焦化废水。结果表明,进水CODcr平均质量浓度为1490 mg/L,NH3-N平均质量浓度为200 mg/L,挥发酚平均质量浓度为176 mg/L,CN平均质量浓度为17 mg/L,SS平均质量浓度为580 mg/L,DAF处理时间3 h,MSBR处理时间9 h。经DAF+MSBR法处理后,出水CODcr浓度为74.3 mg/L,NH3-N为10 mg/L,挥发酚为0.25 mg/L,CN为0.09 mg/L,SS为30 mg/L,去除率分别为93.8%、95%、99.8%、99.4%、95%,达到《炼焦化学工业污染物排放标准》排放标准。     

应用复合型生物脱氮技术的合成氨工业废水处理工程设计

河南省某合成氨企业废水的产生量为10 000 m3/d,该工业废水具有NH3-N浓度高、可生化性较差、碳氮比值偏低、污染物种类多等特点。本工程设计采用"复合型生物脱氮-氧化破氰-絮凝-沉淀"组合工艺进行处理,介绍了各工艺单元的主要设计参数。在进水CODCr、NH3-N平均质量浓度分别为469和169 mg/L的情况下,经本工艺处理后出水CODCr、NH3-N平均质量浓度分别为43和6 mg/L,出水水质达到DB 41/538—2008《合成氨工业水污染物排放标准》一级标准要求。     

焦化废水深度处理工业应用研究

由于焦化废水成分复杂、难以降解,经生化处理后使用常规处理方法其出水很难达到回用标准,采用砂滤-超滤-纳滤组合工艺对焦化废水生化出水进行深度处理,出水CODCr的平均质量浓度为37.77 mg/L,NH3-N的平均质量浓度为2.71 mg/L,色度、SS去除效果明显,达到GB 50335-2002《污水再生利用工程设计规范》中循环冷却水系统补充水水质控制指标的要求.     

生物膜法A^2/O^2工艺处理焦化废水的实验研究

实验采用A2/O2生物膜法的工艺流程,对太原市某焦化厂的焦化废水进行处理。首先废水经过厌氧柱,经过厌氧水解酸化的预处理后,依次进入缺氧池、好氧池、沉淀池、好氧池、沉淀池,最终出水。实验表明,进水CODCr为1 200～2 200 mg/L,NH3-N为200～1 000 mg/L,系统对其的去除率比较稳定,能使出水的CODCr和NH3-N平均浓度达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）的二级级标准和一级标准。     

加药气浮-厌氧水解-悬浮生物滤池工艺处理纺织印染助剂生产废水

纺织印染助剂生产废水表面活性剂及乳化剂、氨氮、有机胺和有机物的含量较高,难降解物质多,水质水量波动大。采用调节池-加药气浮池-厌氧水解池-悬浮生物滤池(内分脱碳区、亚硝化区和硝化区)-沉淀池的组合工艺,在进水COD平均为4 284 mg/L,水解酸化后NH3-N质量浓度平均为184 mg/L的情况下,出水COD平均为273 mg/L,去除率达到93.6%,出水NH3-N质量浓度平均为9.6 mg/L,去除率达到94.8%,达到入管排放标准。     

电催化氧化去除制革废水生物处理出水中氨氮的研究

采用电催化氧化强化去除制革废水生化工艺处理出水中的NH3-N,在利用钛电极对制革废水进行连续电催化氧化处理时,考察HRT及电流密度对处理效果的影响。结果表明:随着HRT的延长及电流密度的增大,NH3-N的去除效果增强,当HRT设定为0.25 h,电流密度为20 mA/cm2时,出水NH3-N的质量浓度为36.67 mg/L,相应的去除率为38.74%,可达到CJ 343—2010《污水排入城镇下水道水质标准》中规定的NH3-N排放浓度的要求,此时,水处理电耗为2.16 kW·h/m3。电催化氧化技术能够对制革废水生化工艺处理出水中的NH3-N实现稳定有效地去除,具有一定的应用前景。     

生化—氧化—人工湿地立体处理工艺中试研究

针对高盐有机废水一定有机物、盐度高、可生化性差等特点,采用生化-氧化-人工湿地立体处理工艺处理,中试论证工艺可行性。结果表明,进水COD能从890~2900 mg/L降至30 mg/L以下;控制进水NH4^+-N的质量浓度在300 mg/L以内,出水NH4^+-N的质量浓度在1.5 mg/L以下;进水TP的质量浓度在53~350 mg/L以内,出水TP的质量浓度可去除低于0.3 mg/L;对Cu、Ni等重金属去除效果好,Cu、Ni均可去除至达标排放。出水主要指标达到严于GB 3838-2002的地表水IV类水质标准,废水处理运行总成本约为71.31元/t。该工艺将3个处理单元分别放置在一个立体建筑物不同层次,具有处理成本低、处理效果好、节约用地等优势。     

炼油催化剂废水冲击下短程硝化SBBR工艺性能研究

炼油催化剂废水因NH_3-N含量高、含盐量高并且水质波动大,导致常规水处理工艺出水不稳定。采用短程硝化SBBR工艺,分别研究NH_3-N、高盐和高pH冲击下SBBR和SBR的性能差别。结果表明,曝气时间为8 h,进水NH_3-N质量浓度为150 mg/L时,SBBR耐NH_3-N冲击极限在300 mg/L左右,比SBR抗NH_3-N冲击能力提升50%;当含盐量在5~50 g/L之间变化时,SBBR和SBR的耐盐冲击极限都在25 g/L左右,含盐量继续升高时,短程硝化反应依然存在,但受到抑制;pH值在8.0~11.5之间变化时,SBBR耐pH冲击极限为10.5,此时SBR耐pH冲击极限为10.0。     

应用MBBR进行PU合成革废水的脱氮研究

采用一个缺氧/好氧MBBR反应器考察其对TN、NH3-N和有机物的去除,同时采用另一个缺氧MBBR反应器,考察其对NO3--N的去除。试验结果表明:当进水TN的质量浓度为150~300 mg/L,NH3-N的质量浓度为50 mg/L浓度时,缺氧/好氧MBBR对TN和NH3-N的平均去除率大于89.7%和84.0%,出水TN和NH3-N均能达到GB 21902—2008《合成革与人造革工业污染物排放标准》中规定的要求(ρ(NH3-N)8 mg/L,ρ(TN)15mg/L)。当碳氮比较低时,产生NO2--N的积累,对缺氧/好氧MBBR处理合成革废水而言,维持其碳氮比在3.5左右即可实现有效脱氮。缺氧MBBR反硝化能去除约98.2%的NO3--N和NO2--N,初始时碳氮比较低,产生NO2--N的积累,当碳氮比继续升高时,TN浓度下降,说明当NO3--N的质量浓度高达300 mg/L时,缺氧MBBR的反硝化效果显著。     

生物膜法A~2/O~2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求。稳定运行状况下的NO3--N容积负荷不大于0.24 kg/(m3.d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24 h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1 000～2 200、200～400 mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,生物膜法A2/O2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。